一、油缸改良
1）、原油缸缸径为：Φ63mm，杆径为：Φ45mm
现预定缸径为：A缸径Φ60mm, B缸径Φ70mm, 杆径为Φ36mm SA=π(2A)=2827.433mm2 SB=π()=3848.451mm2
2 SC=π(2)=1017.876mm2
依照油缸要求，选用1油缸无杆腔截面积等于2油缸有杆腔截面积 即SA≅SB−SC
DC2DB2D
2
∆S0=SB−SC=2830.575mm2 ∆S=∆S0−S=mm2
A
D=√
2
4∆Sπ=√3604=60.033mm≈60mm
2
A油缸选取缸径Φ60mm符合要求
2）、油缸上垂直门重量为：G=400×10=4×10N 计算缸径公式为 S=
PG
3
S为油缸无杆腔截面积
G为油缸推力，即为垂直门重力 P为无杆腔压力，即为系统压力 那么油缸缸径为
2
D=√π4S
4
P=√π=15.573mm
2G
计算上平安系数
则d=D×1.25=19.466mm<60mm 那么改后油缸缸径符合要求。
3）、行程对照
依照油缸要求，因此两油缸行程需相同或在许诺误差内。 由于2油缸有杆枪截面积为∆S0
那么其体积为V0=∆S0l0=3976957.848mm3 式中l0为油缸杆的行程1405mm（预定为缸2的行程） 可得出油缸1的行程为l=S A
V
其中V=V0 有l=
V0SA
=
∆Sl0SA
0
=1406.56mm
行程差∆S=l−l0=1.56mm
行程差在许诺误差内，那么改后油缸行程符合要求。
二、活塞杆稳固性计算
液压缸经受轴向紧缩载荷时，当活塞杆直径d与活塞杆的计算长度l之比大于10时（即d>
l
10），应校核活塞杆的纵向抗弯强度或稳固性。
由于开门缸的设计安装定位后，何以考虑没有偏心载荷，其纵向弯曲强度的临界值，可按等截面法和非等截面法计算，本计算采纳等截面计算。 1）由于杆径取时，细长比=
K1l
l
d4=
1.405
0.0364≈156
m√n=85×√4=42.5 可得K>𝑚√n
式中 l——活塞杆计算长度，即活塞杆在最大伸出时，活塞杆端支点和液压缸安装点之间的 距离（m）；
K——活塞杆断面的回转半径（m） 实心活塞杆K=√A =4； n——结尾条件系数，查表取 4 ； m——柔性系数，查表取 85； d——活塞杆直径（m）；
又当细长比K≥m√n时，可按欧拉公式计算临界载荷PK。现在
l
1
J
d
l
nπ2EJPK= 2l
式中 PK——活塞杆纵向弯曲破坏的临界载荷（N）；
E——活塞杆材料的弹性模量，关于钢，取为E=2.1×10Pa； J——活塞杆截面的转动惯量（m4）； 实心活塞杆 J=可计算出临界载荷PK
1211π×0.036
nπ2EJ4π(2.1×10)64PK===21641.447N 221.405l
一样在实际利历时，为保证活塞杆不产生纵向弯曲，活塞杆实际经受的紧缩载荷要远小于极限载荷。 即P≤
PKnK
4
πd
4
11
64
式中 nK——平安系数，一样取nK=2~4；此处取最大值4 有nK=5410.36N
K
P
实际开门缸所受紧缩载荷为垂直门重量G=400Kg 即P=4000N<5410.36𝑚=nK
K
P
那么所更改开门油缸杆径为符合利用要求。
2）校核原杆径为时活塞杆的纵向抗弯强度或稳固性。 其细长比=
Kl
l
d4=
1.405
0.0454≈125
可得>𝑚√n
K同理计算临界载荷PK
1211π×0.0452π2.1×10()nπEJ464PK===52835.565N 221.405l
4
l
则
PKnK
=13208.89N 即P=4000N<13208.89𝑚=
PKnK
那么原开门油缸杆径为符合利用要求。
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