新奥法与喷射混凝土的监测量测

维普资讯 http://www.cqvip.com ２／２００２　青海水力发电　新奥法与喷射混凝土的监控量测　逄世玺　（中国水利水电第四工程局勘测设计研究院青海西宁８１０００７）　摘要　文章主要介绍了新奥法施工中监控量测项目与施工的关系，主要以马平高速公路旱台　子１　、２　隧道监控量测项目为例，同时结合公路隧道监控量测的特点，提出作者对监测工作的一些　体会。　关键词　马平公路隧道工程新奥法施工喷混凝土监控量测　１　引言　新奥地利隧道设计施工法（简称新奥法）并不是　一（９）设置仰拱，形成封闭结构。　总之，新奥法是与其必须遵循的原则紧密联系　在一起的。新奥法的特征就是在于充分发挥围岩的　自承作用。喷射混凝土、锚杆起加固围岩的作用，把　围岩看成是支护的重要组成部分，并通过监控量测，　般的喷射混凝土支护方法，它是一种设计、施工、　监测相结合的科学的隧道建造方法。喷射混凝土、　锚杆和现场监控量测被认为是新奥法的三大支柱。　实现信息化设计和施工，有控制的调节围岩变形，以　最大限度的利用围岩自承作用。　马平高速公路旱台子１　、２　隧道的施工就严格　的实行了新奥法，在隧道施工中，对于不稳定围岩，　中国水电四局第四施工局施工的马平高速公路第四　合同段中的旱台子１＃、２　隧道就是典型的新奥法施　工实例。　１．１新奥法的产生及原则　新奥法是由奥地利Ｒａｂｃｅｗｉｃｚ在总结隧道建造　实践经验基础上创立的。它的理论基础是最大限度　要使其不发生破坏，必须限制其变形的发展，这就需　要在洞壁施加一定的支护力（用Ｐｉ表示），以使围岩　达到新的稳定状态。　的发挥岩石的自支承作用。　近年来，新奥法在铁路、公路、水工隧道及软弱　地层中的城市地下工程中获得广泛应用。　新奥法的基本原则有　（１）围岩是隧洞承载体的重要组成部分；　（２）尽可能保护岩体的原有强度；　（３）力求防止岩体松散，避免岩石出现单轴和双　轴应力状态：　（４）通过现场量测，控制围岩变形，一方面要容　Ｘ　许围岩变形；另一方面又不容许围岩出现有害的松　散；　（５）支护要适时，最终支护不要太早，也不要太　晚；　△Ｘ　图１隧道围岩变形与支护力间的关系曲线图　（６）喷混凝土层要薄，要有“柔”性，宁愿出现剪　图１表示隧道围岩变形（Ａｘ）与支护力（Ｐｉ）之　间的关系曲线。它清楚的表明，要使围岩所产生的　收稿日期：２００２—０４—２８　切破坏，而不要出现弯曲破坏；　（７）要求增加支护力时，一般不加厚喷层，而采　用配筋，加设锚杆和拱肋等方法；　作者简介：逢世玺男（１９７４一）　工程师　中国水利水电第四工程　（８）一般分两次支护，即初期支护和最终支护；　局勘测设计研究院马平试验室主任　６９　维普资讯 http://www.cqvip.com 青海水力发电　２／２００２　变形越小，则需提供的支护力就越大。如果允许围　岩产生较大的变形，则就可施加较小的支护力。当　２．２监控量测主要内容和元件　围岩变形超过允许值时，围岩出现破坏，形成作用于　２．２．１隧道收敛■测　支护体上的“松散压力”。这样，支护结构上所受的　收敛量测是测量隧道周边相对应的两点问的距　荷载反而增大了。因此，理想的支护设计应当是以　离变化。为了及时掌握隧道开挖后收敛变化趋势，　最小的支护力Ｐ　来维护围岩的稳定，也就是支护　应紧跟工作面迅速安设收敛测点，并根据收敛量及　曲线在Ｂ点处与围岩特性曲线相交。通常支护设计　收敛速率来判定围岩与支护的稳定性。　应有一定的安全度，因此可设计成支护特性曲线在　２．２．１．１工程中常用的收敛量测元件为位移测杆　Ｂ　点处与围岩特性曲线。　与收敛计　新奥法的成功之处就在于它能通过合理采用喷　（１）位移测杆　射混凝土锚杆支护方法与支护时机，使支护特性线　它是由数节可伸缩异径金属管组成，管上装有　在接近Ｐ　处与围岩特性线相交，取得平衡，以充分　游标卡尺或百分表，用以测定测杆两端点之间的相　发挥围岩的自支承作用。传统支护由于不能提供连　对位移。位移测杆适用于小断面隧道的收敛测量。　续的支护力或无法选择适宜的支护时机，也就不能　隧道收敛量测示意图及位移测杆构造示意图分别见　在接近Ｐ　处提供适宜的支护力。　图２和图３。　９　２喷射混凝土支护的监控量测　监控量测被认为是新奥法的三大支柱之一，在　５　／厂／　‘‘　．　６　马平高速公路旱台子１　、２　隧道中，喷射混凝土和　锚杆一起使用，因此，喷射混凝土支护的监控量测，　实际上是包括锚杆在内的。　２．１　目的　３　／　＼　４　监控量测的目的　（１）及时掌握围岩变化动态及支护受力情况，为　修改设计提供信息；　（２）监视施工过程的安全程度，正确指导施工；　１　０　（３）检验和评定隧道的最终稳定性。　图２隧道收敛■测示意图　一［｝　—　７　图３位移杆构造示意图　１一平面接触端２一杆身３一游标４一活动杆５一读尺６一接杆７一球形接触端　图４　ＳＷｊ一８１型隧道净空变化测定仪　７０　维普资讯 http://www.cqvip.com 青海水力发电　（２）收敛计　ａ单向重锤式——它主要由支架、百分表、钢　部各测点间的距离，能了解岩体扰动与松动范围，为　判断围岩与支护的稳定状态提供依据。　工程中常用的围岩内部位移测试手段有以－Ｖ）Ｉ￣：　尺（带孔）、连接销、测杆、重锤等部件组成。图４为　ｓ　卜一８１型隧道收敛计。　ｂ万向弹簧式——它主要由支架、百分表、带　孔钢尺、弹簧、连接球铰、测杆等部分组成。如　ＳＬＪ－－８０型收敛计。　Ｃ万向应力环式——主要由应力环、带孔钢　２．２．２．１机械式位移计　一机械式位移计，结构简单，稳定可靠，价格低，但　般精度偏低，观测不方便，适用于小断面、外界干　（１）单点机械式位移计。这种位移计结构简单，　扰小的地下隧道的观测。　由锲缝式内锚头、圆钢位移传递杆、孔口测读部分　尺、球铰、测杆等部分组成。主要特点是对测尺（钢　尺）施加张拉力，不是用重锤或弹簧，而是采用经国　家标定的测力元件应力环，致使该类收敛计测试精　度较高、性能稳定、操作方便。如ＧＳＬ钢环式收敛　计，收敛值（净空相对位移）计算：　Ｓｎ＝Ｒｎ——Ｒｏ　式中：Ｓｎ——第ｎ次测量时净空相对位移；　Ｒ　第ｎ次测量时的观测值；　Ｒ０一初始观测值。　测尺为普通钢尺时，还要消除温度的影响，尤其　当洞室净空大（测线长），温度变化大时，应进行温度　修正，其中计算式为：　Ｓｎ＝Ｒｎ——Ｒｏ——ａＬ（ｔｎ——ｔｏ）　式中：ｔｎ——第ｎ次测量时的温度；　ｔ０一初始测量时的温度；　Ｉ一量测基线长：　ａ——钢尺的线膨胀系数；　（一般取ａＤＤ１２Ｘ　１０　／℃）。　当净空相对位移值较大，需要更换测试钢尺孔　位时（即仪表读数大于测试钢尺孔距时），为了消除　钻孔间距的误差，应在换孔前先读一次，并计算出净　空相对位移（Ｓｎ）。换孔后立即再测量一次（前后两　次时间很短，认为其位移无变化），从此往后计算即　以换孔后这次读数为基准（即新的初读数Ｒｎｏ），此　后净空相对位移（总值）计算式为：　ＳＩ（＝Ｒｎ＋ＲＫ—Ｒｎｏ　式中：ＳＩ（——第ｋ次量测时净空相对位移值；　ＲＫ——第ｋ次量测时观测值；　Ｒｎ０一第ｎ次量测时换孔后读数。　若位移速率高，量测间隔期间变形量超出仪表　量程，可按下式计算净空相对位移值：　ＳＫ＝Ｒｎ＋Ｒｏ＋Ａｏ一　式中：Ａ　钢尺初始孔位：　——第ｋ次量测时钢尺孔位。　２．２．２隧道围岩内部位移测试　隧道围岩内部位移测试，即观测围岩表面和内　（百分表与外锚头）组成。其位移计算式为：　Ｓｉ＝Ｚｏ—Ｚｉ　式中：Ｓｉ——第ｉ次量测时孔口与锚固点的相对位移　值；　ｚ　初读数；　Ｚｉ——第ｉ次量测时百分表读数。　当锚固点为不动点时，此时Ｓｉ即为孔口（壁面）　的绝对位移值。　（２）两点机械式位移计。该种位移计有两个锚　头，两根金属测杆分别同两个锚头连接，用百分表分　别量测两测杆外端测点和孔口端面（观测基准面）间　的相对位移变化，即两测点（锚固点）与孔口间相对　位移值。　（３）多点机械式位移计。在同一钻孔中，设多个　锚头（测点）通过相应的位移传递或传递钢丝、传递钢带　（钢尺）等，可了解各测点（不同孔深处）至孔口间沿钻孔　方向上的位移状态。　２．２．２．２电测式位移计　电测式位移计，是把非电量的位移量通过传感　（一次仪表）的机械运动转化为电量变化信号输出，　再由导线传送给接收仪（二次仪表）接受并显示。这　种装置施测方便、操作安全，能够遥测，适应性强。　但受外界影响较大，稳定性较差，费用较高。　（１）电感式位移计。利用电磁互感原理，传感器　在恒电压情况下，铁芯的位移变化可由二次绕组线　圈的电压变化准确的反映出来，再由二次仪表测读。　（２）差动式位移计。该位移计由差动变压器式　位移传感器、电缆及位移测量仪组成，根据使用要　求，可为单点式或多点式。　（３）电阻式位移计。该位移计位移的变化是通　过传感器的滑动电阻体的电阻变化来反映的，再由　导线传给二次仪表，有的可经过仪表内部率定，直接　读出位移测试值。电阻式位移计抗外界干扰能力　强，性能稳定，价格便宜。但灵敏度偏低，在一般情　况下能满足测试要求。　７１　维普资讯 http://www.cqvip.com 青海水力发电　２／２００２　２．２．３喷层应力量测　喷层切向应力和围岩与喷层间的径向压力量　测。国外一般采用应力盒。国内测定喷射混凝土层　的切向应力，常用南京水电仪表厂生产的ＤＩ一１０型　小应变计及应变砖。围岩与喷层间的压力则用钢弦　压力盒测定。　ＤＩ一１０型小应变计为差动电阻式测试元件，是　根据图５的原理制作的，图中３和４是元件的基座，　它们之间能发生轴向相对滑动。基座上连有两根电　阻丝，其连接原理如图所示。当基座发生相背滑动　时，电阻丝１伸长，电阻丝２缩短，当基座发生相向　滑动时，电阻丝１缩短，电阻丝２伸长。这种两根电　阻丝向相反方向滑动是差动电阻式应变量测的主要　特点。采用水工比例电桥即可测得电阻比的变化　值，从而计算出应变值。　应变砖的应变元件系用两片０．０５ｍｍ厚的银箔　将具有温度自补性能的电阻丝片包裹在里面，构成　长条形薄片，在一端用直径ｌＯｍｍ的双芯胶皮电缆　作内部引出线。为了使应变元件能由坚实的混凝土　外壳保护，以适应喷射混凝土颗粒重复冲击不影响　其工作性能，先将应变元件埋置在混凝土内，构成应　变砖（外形尺寸一般为２０ｍｍ×７０ｍｍ×４０ｍｍ），再　埋人混凝土内。　图５差动电阻式应变计原理图　１、２一电阻丝　３、４一元件基座　图６隧道横断面上量测元件布置　１一多点位移计；２一量测锚杆　３一隧洞收敛量测测点４一测量喷层切向　应力和接触压力的元件　７２　２．２．４锚杆内力量测　为了解锚杆轴力的大小及分布状况，通常采用　在锚杆杆体上贴电阻片的方法测得，关键是作好防　潮处理。　监控量测元件的布置测试时间见图６及表１。　３监控量测数据处理　由于量测的偶然误差所造成的离散性，根据实　测数据绘制散点图常常是不规则的，必须进行数学　处理才能获得合理的曲线。　隧道喷射混凝土支护量测数据处理的目的，主　要是通过对各种量测数据的互相印证，以检验量测　结果的可靠性；对量测数据进行回归分析，监视位移　随时间变化的规律。　３．１量测数据的互相印证　为了印证隧道收敛（净空变化）和绝对位移之间　的关系，可写出如下关系式的一般形式图７：　图７隧道净空变化值与绝对位移间的关系　图８隧道收敛图　（Ｕｉ—ｕｉ）ＣｏｓＯｉｊ＋（Ｖｉ—ｖｊ）ＳｉｎＯｉｊ＝ｃｉｊ　式中Ｕｉ　Ｖｉ及Ｕｊ　Ｖｊ分别为ｉ、ｊ两点绝对位移的　维普资讯 http://www.cqvip.com ２／２００２　青海水力发电　水平和垂直分量，Ｃｉｊ为基线上的净空变化值，收缩　为正，拉伸为负。　如图８所示，１－－２为水平基线，斜基线１～３及　从以上实例可以看出，利用隧道净空变化量测　结果推求各点绝对位移值时必须至少已知三个独立　的绝对位移分量。　２～３的倾斜度分别用ｅ。　及ｅ２　角表示。求１、２两点　的水平位移Ｕ。、Ｕ２和３点的垂直位移Ｖ３。　对各收敛基线分别写出：　（Ｕｌ—Ｕ２）ＣｏｓＯ｛２＋（Ｖｌ—Ｖ２）Ｓｉｎｅｌ２＝Ｃｌ２　（Ｕ１一Ｕ２）ＣｏｓＯ１３＋（Ｖ１一ｖ２）Ｓｉｎｅ１３＝Ｃ１３　（Ｕ２一Ｕ３）Ｃｃ￣０２３＋（Ｖ２一Ｖ３）ＳｉｎＯｚ３＝　３．２　围岩变形随时间变化的回归分析　在隧道施工过程中，对洞内拱顶的下沉量（Ｙ）　进行观测，它与时间（Ｘ）的关系曲线。表２为旱台　子２　隧道的一组实测值，现按下列步骤进行回归。　假定：拱顶水平位移Ｕ　＝０；Ｉ、２两点垂直位移　Ｖｌ＝Ｖ２＝０，并考虑到ｅｌ２＝０，ＣｏｓＯｌ２：Ｉ。　Ｕｌ—Ｕ２＝Ｃｌ２　‘ＵｌＣｏｓＯｌ３一Ｖ３Ｓｉｎｅｌ３＝Ｃ｛３　Ｕ２　３一Ｖ３Ｓｉｎ０２３＝Ｃ２３　解方程组得：　Ｕｌ＝（Ｃｌ３ＳｉｎＯ２３一Ｃ２３Ｓｉｎｅｌ３一Ｃｌ２Ｓｉｎ０｛３Ｃｏｓ８２３）×　ｌ　１０　２０　３０　４０　６０　７０　Ｓｉｎ（０２３—０ｌ３）　Ｕ２＝（Ｃｌ３Ｓｉｎｅ２３一Ｃ２３Ｓｉｎｅｌ３一Ｃｌ２Ｃ　妇ｌ３ＳｉｎＯ２３）×　ｌ　图９实测值点和双曲线函数回归曲线　第一步：Ｙｅ做散点图见图９，根据一般隧道的稳　定规律，拱顶下沉不会无限制地增长，而会有一定稳　定值，也就是曲线有一条平行于Ｘ轴的渐进线。据　此，先选用双曲线函数：　Ｓｉｎ（０２３—０ｌ３）　Ｖ３＝（Ｃｌ３　Ｓｉｎ０２３　ｃｔｇｏ｛３一Ｃ２３　Ｓｉｎｅ｛３一ｃｌ２　ＣＯＳｅ２３　ｃｏＳ０Ｉ３）×　一　１／Ｙ＝ａ＋ｂ／Ｘ　表１监控量测项目　第二步：进行函数变换。令Ｙ　ｆｌＹ，Ｘ　１Ｉｘ，　表２拱顶下沉值随时间变化的实测值　Ｘｉ（ｄ）　１　２　３　５　１０　２０　３０　４０　５０　６０　ａ和ｂ不变，则取代后有线性函数式：　Ｙ　：ａ＋ｂＸ　第三步：用一元线性回归公式列表计算。　由表　３中的初步计算数据可求得ａ和ｂ：　Ｙｉ（ｍｍ）３．０　５．５　７．６　１０．１　１４．６　１９．３　２１．５　２２．２　２３．２　２３．４　注：Ｙｉ值为拱顶下沉的累计值　７３　维普资讯 http://www.cqvip.com 青海水力发电　表３双曲线函数回归计算表　初步计算∑ｔＯ　ｘｊ，：０２７８　ＬＸ—ｘ一：∑１０：（ｘ一．ｌｘ，）　：Ｏ．８９６　又：ｏ．２２８　Ｙｉ　：１．０４３　１＝１　ｉ＝１　ｌ＝ｌ　ＬＸ，Ｙ一＝　＝（ｘ１，一ｘ一）（　ｌ—Ｙ　）＝ｏ．２６４　＝０．１０４　ＬＹ　Ｙ　＝　（Ｙ　一Ｙ　）　＝０．０７８　ｉ＝１　ｉ＝ｌ　表４　回归分析计算值与实测值比较　ｂ＝　Ｌｘ－，ｒ：　＝ｏ．２９５　ａ：Ｙ　ｂＸ　＝ｏ．１０４－ｏ．２９５×ｏ．２２８　０．０３７　因此得到双曲线函数为：　值，此时的Ｙ∞　＝１／ａ，也是渐进线。　Ｉ／Ｙ＝Ｏ．０３７＋Ｏ．２９５／Ｘ　第四步：计算ｒ和Ｓ：　将该双曲线函数的计算值与实测值比较见表　４，并作出实测散点和双曲线函数回归曲线比较图，　ｒ＝　ＬｘＬｘ　Ｏ．２６４＝　０　８９６ｘ０　０７８＿０＿～９９８６　～ｕｕ　—　—Ｙ一　．　．　如图１０。　Ｓ：（＝（　　ｉ　￣”ｌ（Ｙｉ一ｖ）—Ｙｉ　　）　一　魁许　＝（Ｔ　（３．ｏ一３．ｏ１）　＋（５・５—５．４２）　＋…＋　—　薹　皑　＼．．　Ｉ　／　（２３．４—２３．８５）　）Ｉ／２＝０．２８７　ＢＩ！　Ｉ　Ｐｉｍｉｎ　ｒ接近于１．０，说明一元线性回归的相关性很　ｉ　径向变位　好。２Ｓ＝２ｘ０．２８７＝０．５７４，说明用双曲线函数１／Ｙ　‘　Ｉ＝０．０３７＋０．２９５／ｘ来预报拱顶下沉值的趋势，９５％　的误差均在Ｏ．５７４之内，这为工程预测来说，精度已　．　一　较好。　一　除了用双曲线以外，还有其它一些函数形式可　壁　ｉ　ｊ　莒　以采用。　４量测数据的反馈与应用　图ｌ０隧道径向压力与允许变形量　量测数据反馈于设计、施工是隧道喷射混凝土　从表４可以看出，回归分析计算值Ｙｉ一与实测值　锚杆支护信息化设计的重要环节，目前主要根据一　Ｙｉ比较接近。表中７０ｄ与ｌＯＯｄ是预测值，ｏｏｄ极限　些经验判据或经验准则将量测数据用于修正设计和　７４　维普资讯 http://www.cqvip.com 青海水力发电　指导施工。　量测数据的反馈可用于评价围岩稳定性，确定　后期支护时间，调整施工方法与支护时间，调整锚杆　支护参数及喷层厚度等。　４．１　隧道收敛量测数据的分析和利用　隧道收敛包括隧道水平收敛与隧道垂直收敛。　一般应整理出收敛时间曲线。由此曲线可以看出各　时间阶段的收敛量、收敛速度及其速度变化趋势。　隧道收敛一定要控制在允许的范围内，如图１０　所示，单支护特性曲线与围岩特性曲线在最大允许　变形量处相交，则所需提供的支护抗力最小。当平　衡点位于Ｐｍ右侧曲线上时，则将引起变形急剧增　大，当出现曲线２的变形一时间曲线，岩石发生破　坏，这是不允许的。因此，根据对变形一时间曲线的　回归分析，若预计的变形量将要超过允许变形量时，　要迅速采取增长、增密锚杆，设置仰拱等提高支护力　的措施，使变形控制在允许范围内。　允许的收敛量取决于许多因素，包括岩石应力、　岩石强度、岩石结构特征、隧道尺寸和使用施工方法　和支护类型。隧道收敛可以是岩石塑性也可以是岩　石移动所造成的，因而隧道的允许变形量有很大的　差别。　因此，确定允许变形量时，应取慎重态度，一般　要充分考虑隧道的覆盖层厚度和围岩的属性（脆性、　弹塑性、塑性）等因素。　我国《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（ＧＢＪ８６　—８５）提出了以允许洞周相对收敛量作为判断围岩　稳定的判据之一见表５。　表５　允许的洞周相对收敛量（％）　注：１洞周相对收敛量是指实测收敛量与两测点间距离之比。　２脆性岩体中隧道允许相对收敛量取表中最小值。塑性岩　体中的隧道允许相对收敛量则取表中较大值。　本表适用与高跨比为０．８～１．２和下列跨径隧　道：　Ⅲ类围岩　≤２０ｍ　Ⅳ类围岩　≤１５ｍ　Ｖ类围岩　≤１０ｍ　位移速率也是判断围岩稳定性的标志之一。如　我国《锚杆喷射混凝土支护技术规范》提出以收敛速　率小于０．１５ｒｎｒｎ／ｄ或拱顶位移速率小于０．１ｒｎｒｎ／ｄ　作为基本稳定的主要判据。并规定在分期支护条件　下，收敛一时间曲线可用来确定实行最终支护的时　机。实行最终支护应满足以下条件：　（１）隧道收敛速度明显下降；　（２）隧道收敛量已达最大允许收敛量的８０％～　９０％：　（３）收敛速度达０．１５ｒｎｒｎ／ｄ或拱顶位移速度小　于０．１ｍｍ／ｄ。　。当隧道喷射混凝土支护出现大量明显裂缝或支　护表面任何部位的实测相对收敛量已达到表５所列　数值的７０％或用回归分析法算得的相对收敛量，而　且收敛速度仍无明显下降时，必须立即采取措施，加　强初期支护，并修改原支护设计参数。　４．２围岩移动量测数据的分析和利用　围岩移动量测可了解围岩表面和围岩内部的移　动情况，从而获得以下资料：　（１）隧道周边的位移量及其随时间的变化；　（２）岩石松动带的范围与深度。　４．３锚杆内力量测数据的分析和利用　当实测的锚杆轴力较高，接近或超过锚杆设计　拉力，同时围岩变形又很大，则必须及时增设锚杆或　加长锚杆长度；当实测的锚杆轴力较低或出现压应　力时，同时围岩变形又很小，则可适当减小锚杆数　量。　４．４喷射混凝土层的应力数据分析和利用　喷层应力量测可以掌握沿隧道周边喷层应力分　布状态及其随时间的变化，从而监视喷射混凝土的　安全程度，为是否需要调整支护参数提供信息。　当初始喷层厚度较小，测得的喷层应力大，并出　现明显裂损时，则应适当增加喷层厚度或适当增加　锚杆数量。　５对喷射混凝土支护监控量测的几点认识　５．１　监控量测法设计的主导思想是最大限度的发　挥围岩的作用，以减轻支护的负担。　具体来说，就是按照监测数据，能动地、适时地　调整支护力和支护刚度，使围岩应力得到较多的释　放而不出现有害松散，使“围岩一支护”体系变形有　７５　维普资讯 http://www.cqvip.com 青海水力发电　较大的发展而并不出现破坏，以较经济的支护而获　５．４．１提高支护力的方法有　得巷道的稳定性。　在喷护混凝土中配筋或设置钢架；设置封底结　５．２　理论计算和工程类比法都不可能准确地体现　构，形成闭和支护环和加长加密锚杆等。旱台子　特定条件下“围岩一支护”变形特性对支护的要求。　１＃、２　隧道就是采用了钢拱架、仰拱环形支护、加长　采用设计、施工、监测相结合的现场监控量测设　锚杆的办法使围岩稳定。　计法则能及时掌握围岩变形发展状态，通过修改设　５．４．２改善支护柔性的方法有　计，调整施工程序和时机，保持围岩特性线与支护特　分期实行喷射混凝土支护；推迟实行最终支护；　性线的动态平衡，是今后最有前途的一种设计方法。　推迟闭合仰拱或在喷射混凝土支护层上设置纵向变　５．３　由于“围岩一支护”变形是“围岩一支护”力学　形缝等。旱台子１＃、２　隧道采用了分期喷护、推迟　形态的集中表现，同时也易于测得。　闭合仰拱的办法。　在监控量测中，应当把变形量测放到首位。特别　６结束语　是机械式变形量测装置，虽然一般分辨率较大，但测　量数据可靠，方便简单，受外界干扰小，应优先采用。　从马平高速公路旱台子１　、２　隧道工程的实际　５．４　变形随时间变化特征，对判断隧道工程稳定　施工中可以看出，新奥法施工与监控量测有不可分　性极为重要。　割的关系。施工中克服了围岩条件差等困难，在马　为了使围岩变形控制在允许范围内，就要调整　平公路所有标段中，施工进度最快，保证了施工质　喷射混凝土的支护力和支护刚度，直至保持洞室的　量，并取得了良好的经济效益，值得其它类似工程施　最后稳定。调整支护力的方法是多样的。　工借鉴使用。　（上接７９页）　补救，设计时就在予养廊道临街面上做一面与切割　需要的原材料将大量的破坏国有耕地。国家建设部　车间高程一样的装饰墙。这样设计即能节省建厂投　规定未来几年将在我国大城市逐步取消粘土砖，采　资，又能使工厂形象美观，并且在生产后有资金的情　用一些新型的建筑材料进行替代，而加气混凝土砖　况下，拆除装饰墙，在予养廊道上进行一些办公，生　将是首选的替代产品；加气混凝土砖所需要的原材　活设施的修建，节省大量的施工用地。　料是火电厂烧出来的废物粉煤灰，原材料既有效的　切割车间为单层，单跨工业厂房，基础为环形基　利用了废物又有利于环保并不破坏耕地，所以今后　础，跨度１５ｍ，牛腿排距６ｍ，屋面结构为钢屋架上放　几年国家将会支持此种新型建筑材料的发展，加气　大型屋面板，厂房内布置有一台切割机和两台摆渡　混凝土砖厂也将会大量的出现。　车及一些工艺循环轨道。　一个加气混凝土砖厂的投资规模、产量、先进程　编组间：层高４．Ｏｍ，结构为单层大空间砖混结　度，与该厂的工艺设计、设备选型、建筑设计是息息　构，屋面为两坡水屋面，结构为预制板。中间支撑采　相关的。工艺设计的好，设备选型先进是一个加气　用钢筋混凝土柱、梁支撑形式。其中布置有一个摆　混凝土厂设计是否超前的前提。并且对土建规模投　渡车和几条钢轨道。　资都起着至关重要的作用。以上只是比较系统的从　蒸压间与成品间：蒸压间为跨距１８ｍ的单层砖　“江海加气混凝土厂”的设计，阐述了一些设计的内　混结构防护大棚，屋面为轻形钢丝石棉瓦，大棚内布　容和体会。该厂比起国内外一些先进的厂子，可能　置有四条蒸压釜，并且设有排气设备和排水沟。成　不算是最先进的，但通过此项设计能够给今后设计　品间结构形式与切割车间一样，车间内布置一台３ｔ　人员提供一些参考和帮助。　天车和一台摆渡车。　４结束语　目前我国耕地有限，传统的建筑材料粘土砖所　７６