一‧斜边的动作原理及设计要点
是利用成型机的开模动作，使斜边与行位产生相对运动趋势，使行位沿开模方向及水平方向的两种运动形式，使之脱离倒扣。如下图所示：
上图中：
β=α+2°～3°(防止合模产生干涉以及开模减少磨擦) α≦25°(α为斜边倾斜角度) L=1.5D (L为配合长度)
S=T+2～3mm(S为行位需要水平运动距离；T为成品倒扣) S=(L1xsina-δ)/cosα(δ为斜边与行位间的间隙,一般为0.5MM； L1为斜边在行位内的垂直距离)
二‧斜边锁紧方式及使用场合
简图 适宜用在模板较薄且上码模 板与A板不分开的情况下,配 合面较长，稳定较好 说明 适宜用在模板厚、模具空间大 的情况下.且两板模、三板板均 可使用 配合面L≧1.5D(D为斜撑销直径) 稳定性较好 适宜用在模板较厚的情况下 且两板模、三板板均可使用， 配合面L≧1.5D(D为斜撑销直径) 稳定性不好,加工困难. 适宜用在模板较薄且上固定板 与前模板可分开的情况下 配合面较长，稳定较好
三‧块动作原理及设计要点
是利用成型机的开模动作，使铲基块与行位产生相对运动趋势，铲基动面B铲基动
行位,使行位沿开模方向及水平方向的两种运动形式，使之脱离倒扣。 如下图所示：
上图中：
β=α≦25° (α为拔块倾斜角度) H1≧1.5W (H1为配合长度)
S=T+2～3mm (S为行位需要水平运动距离；T为成品倒扣) S=H*sinα-δ/cosα
(δ为斜边与行位间的间隙,一般为0.5MM；
H为拔铲基块在行位内的垂直距离)
C为止动面，所以铲基块形式一般不须装止动块。(不能有间隙)
四‧行位的锁紧及定位方式
由于制品在成型机注射时产生很大的压力,为防止行位与活动芯在受到压力 而位移,从而会影响成品的尺寸及外观(如跑毛边),因此行位应采用锁紧定位， 通常称此机构为止动块或后跟块。 常见的锁紧方式如下图：
简图 说明 行位采用镶拼式锁紧方式,通常可用标准件.可查标准零件表,结构强度好.适用于锁紧力较大的场合. 简图 说明 采用嵌入式锁紧方 式,适用于较宽的 行位 行位采用整体式锁紧方式,结构刚性好但加工困难脱模距小适用于小型模具. 采用嵌入式锁紧方式适用于较宽的行位. 采用拔动兼止动稳定性较差,一般用在行位空间较小的情况下 采用镶式锁紧方式,刚性较好一般适用于空间较大的场合.
五.行位的定位方式
行位在开模过程中要运动一定距离,因此,要使行位能够安全回位,必须给行位 安装定位装置,且定位装置必须灵活可靠,保证行位在原位不动,但特殊情况下 可不采用定位装置,如左右侧跑行位,但为了安全起见,仍然要装定位装置.常见
的定位装置如下：简图 利用弹簧螺钉定位,弹簧强度 为行位重量的1.5~2倍,常用 于向上和侧向抽芯. 说明 利用弹簧钢球定位,一般行位 较小的场合下,用于侧向抽芯. 利用弹簧螺钉和挡板定位,弹 簧强度为行位重量的1.5~2倍, 适用于向上和侧向抽芯 利用弹簧挡板定位,弹簧的强 度为行位重量的1.5~2倍,适用 于行位较大,向上和侧向抽芯.
六‧行位镶件的连接方式 行位头部镶件的连接方式由成品决定，不同的成品对行位镶件的连接方式可能 不同，具体镶件的连接方式大致如下: 简图 行位采用整体式结构,一般适用于型芯较大,强度较好的场合. 说明 简图 说明 采用螺钉固定,一般型芯或圆形,且型芯较小场合. 采用螺钉的固定形式,一般型芯成方形结构且型芯不大的场合下. 采用压板固定适用固定多型芯. 七‧行位的导滑形式 块在导滑中,活动必须顺利、平稳,才能保证行位在模具生产中不发生卡滞或 跳动现象,否则会影响成品质品,模具寿命等。 常用的导滑形式如下图所示。 简图 说明 简图 说明 采用整体式加工困难,一般用在模具较小的场合。 采用压板,中央导轨形式,一般用在行位较长和模温较高的场合下。 用矩形的压板形式,加工简单,强度较好,应用广泛,压板规格可查标准零件表. 采用”T”形槽,且装在行位内部,一般用于容间较小的场合,如跑内行位. 采用”7”字形压板,加工简单,强度较好,一般要加销孔定位. 采用镶嵌式的T形槽,稳定性较好,加工困难.
八‧倾斜行位参数计算
由于成品的倒扣面是斜方向,因此行位的运动方向要与成品倒扣斜面方向 一致,否侧会拉伤成品。
1.行位抽芯方向与分型面成交角的关系为行位抽向动模. 如下图所示：
α°=d°-b° d°+b°≦25° c°=α°+(2°-3°) H=H1-S*sinb° S=H1*tgd°/cosb° L4=H1/cosd°
2.行位抽芯方向与分型面成交角的关系为行位抽向定模. 如下图所示：
α1°=d°-b° d-b°≦25° c°=a°+(2°+3°) H=H1+S*sinb° S=H1+tgd°/cosb° L4=H/cosd°
九‧前模遂道行位
1.应用特点
a.制品倒扣成型在前模侧 b.制品外观有允许有痕迹 c.行位成型面积不大 如下图所示：
2.前模遂道块简图如下：
此处倒勾成形在前模侧， 且外观不允许有痕迹， 须跑前模遂道行位。
合模状态
第一次开模
(3).设计注意事项
第二次开模及顶出状态
a. 上固定板的厚度H2≧1.5D (D为大拉杆直径；大拉杆直径计算超级链接三板 模大拉杆计算；H2上固定板的厚度) b.铲基块镶入上固定板深度H≧2/3H2
c.注口衬套头部要做一段锥度，以便合模。且要装在上固定板上，以防止成型机上的喷嘴脱离注口衬套，产生拉丝现象不便取出，影响下一次注射。 d.铲基块在前模板内要逃料。
e.耐磨板要高出前模板0.5mm，保护前模板。以及支撑铲基块防止铲基块受力变形。
f.小拉杆限位行程S≦2/3H1，以利合模。 (H1为行位高度)
g.铲基杆前端最好装固定块，易调整，易加工，构成三点支撑，增加铲基块强度。 h.要使耐磨块装配顺利，要求点E在点D右侧。如下图所示：
i.行位座与铲基块装配时，要特别注意尺寸B与B1的关系，应为B>B1，但为了 装配的顺畅，也可将其行位座后模板部分全部挖通。
(4)双”T”槽的计算公式及注意事项：
如上图中
S3=H*tgγ;
(H为行位下降的高度即小拉杆行程; γ为铲基块角度) S2=δ2*cosγ；
(δ2为铲基块与行位间隙，一般为0.5mm) S=S3-S2=H*tgγ-δ2*cosγ=(H*sinγ-δ2)/cosγ； (S为行位水平运动距离) S4=δ1/cosα;
(δ1行位镶件与行位间隙隙；α为行位镶件倾斜角度)
S1=(H*sinβ-δ1)/sin(α+β)；
（β为扣槽间隙，一般为0.5mm；S1为行位镶件脱离倒扣距离） 注意事项：
a.装配要求：行位镶件与倾斜的镶件孔装配，要特别注意尺寸A与A1的关系，
应为A>A1 。
b.双T槽公差：如下图
两面要靠破接触面积大 强度好 此面要有间隙 减少接触面 防止卡滞
装配注意事项范例
上图中
开通
模具简行位镶件能顺利装入公模仁内，要求S1>S或将公模板开通。（见右图） β=α+2°~3° (便于开模及减小摩擦)
H≧1.5D (H为斜撑销配合长度；D为斜撑销直径)双T槽机构范例
双”T”槽结构范例
2‧前模爆炸式行位
（1）.爆炸式行位适用场合
一般成型在前模侧且对行位成型面积较大，尤其是行位在前模侧很深的情况下使用。(下图为爆炸式行位典型实例：)
(2).炸式行位简图如下：
此角落有倒勾 斜面 此面为倒勾面
(3).行程计算：
如下图中 S=L*sinβ
开模状态 (β为T槽角度；L为沿T槽方向行程；S为行位水平运动距离) H=L*cosβ
(H为行位纯垂直运动距离)
(4).爆炸式行位设计要求及注意事项： 如右图中所示：
a.底部耐磨板要做斜面，减少行位与 公模板间磨损，一般取1.5˚~3˚，装 配位置须在行位重心3/4处。 b.S1>S （S为行位水平运动距离） c.行位背部耐磨板要高出行位背部0.5mnm e.挡块与抓扣间角度γ＞耐磨板倾斜角度 f.β＝α （β为“T”槽角度；
α为限位拉杆角度）
g.T型块长度尽量取长，高出前模板10mm
即可。
h.行位头部要装合模螺钉，便于组模，
试模要取下。
i. 锁T形块螺钉要垂直于T形块 j.头部弹簧须求行位重量 k.行位背部要做对刀平面 l.行位两侧面要做限位槽
m.行位头部一定要做基准面，便于组模
及加工基准，一般取8mm以上 n.爆炸式行位一定要做凸肩（定位翅膀），
以利合模且要有一个基准，不可逃料。
对刀面 限位槽 斜面 基准面 基准面 不可逃料
定位翅膀
(5).特深爆炸式行位注意事项： a.导向杆要从前模板装置
a. 前模板要凸出公模板内，防止 前模板外掀，增加模具强度 b. 在前模板凸出外侧要做耐磨板， 防止磨损，易调整 d.其它注意事项与上述相同
基准面 不可逃料
(3)‧行位打顶针
一般对于成品璧厚薄而深，壁侧面抽芯孔位较多，抽芯力较大，在跑行位 时，成品可能被行位拉变形或拉伤。为防止成品被行位拉变形或拉伤， 需在行位内打顶针，以阻止成品被行位拉变形或拉伤。 a.行位内部打顶针（范例1）
2.常见行位内打顶针有两种方式。如下图所示：
五‧延迟行位
1成品外侧行位抽芯力大防止成品拉变形
2.利用延迟行位作强制脱模 下图为水管及水管延迟简图：
合模状态 第一次开模
第二开模完毕状态
六‧斜销式行位
1.斜销式行位适用放范围
一般用在成品有行位机构,同时沿行位 运动方向成品也有倒扣，这时可采用
斜销式行位。 注：
右图为斜销式行位的典型实例： 2.斜销式行位简图如下：
此处要靠破
3‧内行位
(1). 用凸台形式（如下图）
上图中行程计算与铲基块式行位一致
(2). 用斜撑销形式（如下图）
上图中
S1=S+1mm以上 （S为倒扣距离；S1为行位沿斜面运动距离） S2=S1/cosβ (S2为行位相对水平距离；β为行位倾斜角度) S2=S3=(H1*sinα-0.5)/cosα (H1为相对垂直高度；α为斜撑销倾斜角度 α≦25)° γ＝α＋2°~3°
H≧1.5D (D为斜撑销直径； H为斜撑销配合长度)
详细尺寸计算超级链接倾斜行位计算
‧抽心力的计算及强度校核
1‧抽芯力的计算
由于塑料在模具冷却后,会产生收缩现象, 包括模仁型芯及其它机构零件(如斜梢.滑
块.镶件等)因此,在设计行位时要考虑到成 品对行位的包紧力,受力状态图如右： 注：
F=F4*cosα-F3cosα=(F4-F3)*cosα 式中
F---抽芯力(N);
F3---F2的侧向分力(N) F4---抽芯阻力(N);
α---脱模斜度.由于α一般较小,故cosα=1 即 F=F4-F3 而 F2=F1-cosα
F3=F2tgα=F1cosα*tgα=F1*sinα F4=F2*μ=μ-F1cosα
即 F=F4-F3=μ*F1cosα-F1sinα=F1(μcosα-sinα) 式中
F1-----塑料对型芯的包紧力(N) F2---垂直于型芯表面的正压力(N) μ---塑料对钢的摩擦系数,一般取0.2左右 而F1=CLF. 式中
C----型芯被塑料包紧部分断面平均周长(CM) L---型芯被塑料包紧部分长度(CM)
F0---单位面积包紧力,一般可取7.85～11.77MPA 即F=100CLF0(μcosα-sinα) (N) 2‧斜边直径校核
斜边直径要受到本身的倾斜角度、长度以及所需脱模距离的综合影响,因此,在设计过程中,几个参数需要相互调配得到最佳合理化.以确保行位运动顺畅,具体计算公式如下:
注：图中P---斜销所受最大弯曲力
L---弯曲力距 P1---抽芯阻力
H---抽芯孔中心到A点的距离
型芯受力状态α°---斜撑销倾斜角 P2---开模力 由图中得到:
P=P1/cosα (KN) M弯=PL (KN)
又 M弯≦[σ弯]*W (KN) 即 PL=[σ弯]*W (KN) 式中
W---抗弯截面系数
[σ弯]---弯曲许用应力(对碳钢可取13.7KN/CM2 (137MPA)
M弯---斜销承受最大弯矩
即 W=(πd4/64)/(D/2)= πd3/32=0.1d3
0.1d3=pL/[σ]弯=PH/([σ]弯cosα) D=3√(ph/0.1[σ]弯cosα (cm)
3‧拔块的截面尺寸校核
拔块的截面尺寸校核原理与斜边计算原理一致。只是将最后一步骤更改即可。得公式如下:
W=bh2/b
当 b=2/3h时, W=h3/9
h3/9=pL/[σ]弯=PH/([σ]弯cosα) H=3√9PH/([σ]弯cosα) (cm) 当 b=h时, W=H3/b]
H=3√(6ph/[σ]弯*cosα) (cm) 式中
h---拔块截面长边(cm) b---拔块截面短边(cm
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