间、库房土建及安装工程
模 板 工 程 施 工 方 案
编制人： 审核人： 审批人：
编制单位：民族建设集团有限公司
编制日期： 年 月 日
目录
1.编制依据：
1.1施工图纸
结构、建筑施工图漳州市工业废弃物处置利用中心项目焚烧车间、库房土建及安装工程
1.2国家规范
《混凝土结构工程施工质量验收规范》（） 《建筑工程施工质量验收统一标准》（） 1.3行业标准
《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ 59-2011） 《建筑施工高处作业安全技术规程》（6）
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2011） 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2016） 1.4地方标准
《福建省建筑工程施工文件管理规程》(DBJT13-56-2011)
《混凝土结构工程施工质量验收规程》(DBJ01-82-2015) 《钢管脚手架，模板支架安全选用技术规程》(DB11∕T583-2015) 2.工程概况：
2.1设计概况：
序号 1 2 3 4 项 目 建筑功能 建筑特点 建筑面积 建筑层数 总建筑面积(㎡) 四层 首层 二层 建筑层高 地上 三层 四层 3.5m 4m 4.7m 3.5m 内 容 厂房 框架结构 14900㎡ 2.2现场情况：
基础、墙、梁、柱、顶板等均使用15mm厚多层板进行组配。 2.3工程难点： 3.施工安排：
3.1劳动组织及责任分工： 3.2.2 劳务层负责人：
劳务作业队模板负责人负责模板的制作、安装及施工的组织；技术负责人负责模板工程方案交底的落实、检查。
4.施工准备：
4.1技术准备： 。 。 。
4.2机具准备：
序号 1 2 3 4 5 机械名称 电锯 电刨 手提电刨 手提电锯 手电钻 M-651A 钻头直径12-20mm 型号 MJ-104 MB-503 数量 3台 2台 6台 6台 6个 功率 2.2KW×2 3KW×2 0.45KW×6 1.05 KW ×6 / 进场日期 2017.11.1 2017.11.1 2017.11.1 2017.11.1 2017.11.1 4.3材料准备：
名称 多层板 木方 木方 钢架管 碗扣式支架 辅料 规格 15mm厚 50×100 100×100 Φ48×2.8 按每楼层标高配备 铁丝、钉子、海绵条、 对拉螺栓等 数量、进场时间 根据进度分批进场 根据进度分批进场 根据进度分批进场 根据进度分批进场 根据进度租赁分批进场 根据进度分批进场 壁厚≥3.0 mm 备注 5 .主要施工方法及措施：
5.1流水段的划分：
配备2个木工班组，基本按每个工作业面平均划分。 5.2楼板模板及支撑配置层数 楼板模板及支撑配置两层。 5.3隔离剂的选用及使用注意事项
模板清理修整后及时刷隔离剂，隔离剂应涂刷均匀，不流坠。涂刷隔离剂不得污染钢筋及混凝土接茬处，涂刷完隔离剂的模板悬挂使用标示牌。
5.4模板设计：
部位 材质 备注 基础 框架柱 顶板 梁 女儿墙 门窗洞口 楼梯模板 15mm厚多层板， 5cm×10cm木方为次龙骨，双根Φ48架管为主龙骨 15mm厚多层板， 5cm×10cm木方为次龙骨，双根Φ48架管为主龙骨 15mm厚多层板，5cm×10cm木方为次龙骨，10cm×10cm木方为主龙骨 15mm厚多层板， 5cm×10cm木方为次龙骨，Φ48架管为主龙骨 15mm厚多层板，5cm×10cm木方为次龙骨，Φ48架管为主龙骨 自制定型多套板模板 底板、踏步采用15mm厚多层板和5cm×10cm木方制作 提前加工 提前加工 现场加工 现场加工 现场加工 提前加工 提前加工 5.4.1 墙体模板采用15mm厚多层板，次龙骨采用50mm×100mm木方子，按墙体规格预制大模板，模板的接缝采用企口的接缝方式，配制以单张1200×2400分别配制，上下两块模板间设企口接缝，模板配制时进行编号，在现场模板拼接时对号拼接，确保模板接缝严密，防止漏浆。
多层板与木龙骨（木方必须平直，木节超过截面1/3的不准使用）接合，次龙骨间距250，主龙骨间距450，对拉螺栓水平间距500，竖向间距600。墙体模板高度根据墙体高度制作，模板的拼装及止水螺栓安装形式如下图所示。
15mm厚多层板，龙骨为50×100木方，间距200mm。柱箍采用双根Φ48×2.8架管，间距为400mm。当柱截面为600时，木方次楞平放；当柱截面大于等于700时，木方次楞立放，并在柱中加设一道对拉螺栓，700≤柱截面≤1000时，对拉螺栓为Φ14。
Φ14 止水螺栓 Φ48 钢管 水平主楞 100*100木方 50*100木方 螺母锁定 15mm厚多层胶合板 Φ14 止水螺栓 500 14Φ 全丝螺杆 顶板面板采用15mm厚多层板，次龙骨为50×100 mm的木方，间距300mm，主龙骨为100×100＠900mm。下部为钢架管支撑，间距900mm。主体结构顶板支撑系统均采用碗扣式满堂红支撑体系。 48Φ 钢管 竖向主楞 梁面板采用15mm厚多层板，次肋竖向布置采用50×100mm的木方，间距150mm，主肋采用钢架管间距600mm。梁下部采用钢管支撑，间距900mm。 15厚多层板模板拼缝做法如下图：
50*100木方100*100木方截面为700及以上框架柱模板支设 顶板梁与墙体接茬梁模板要下跨至少5cm，利用墙体最上部的螺栓孔，穿螺栓锁紧梁绑底部。
Φ48*3.5钢管@600多层板模板拼缝 硬拼 50*100木方间距150墙边柱模板支设 墙板混凝土水平施工缝在其顶板模板上皮3-5mm次龙骨间距顶板多层板模板接缝 处必须设 50*100mm 处，此处板底靠墙的小龙骨至少应有两木方次楞 Φ48*3.5钢管@900面上压刨刨平。板端粘贴的海绵条要比板面底3mm，避免浇入混凝土内。
100*100角铁 150*150角铁
150*150角铁
门、窗洞口模板 结构洞 门洞口 100 顶模筋间距500mm，与附加钢筋、箍筋焊接牢固，接触模板一端刷好防锈漆 垫块间距500mm 方木 100 200 预埋200mm长门洞口模板位移控制图 顶模筋间距500mm，与附加钢筋、箍筋焊接牢固，接触模板一端刷好防锈漆 D25钢筋 女儿墙模板采用15mm厚多层板支设，次楞采用50×100mm木方，主楞采用Φ48钢架管。100×100木方@900 Φ14对拉螺栓紧固，具体施工做法如下图所示： 50×100木方@300 15 厚多层板 5.4.8弧形墙、梁及外挑板的模板设计，弧形墙、梁及外挑板的模板应按弧度 5.5模板的制作安装： 模板安装应拼缝严密平整，不漏浆，不错台，不跑模，不涨模，不变形。多层板除进行柱 检查其板厚是否一致外，在使用过程中模板每层周转下来，材料员及质检员要检查其开裂、柱头模板 开胶、变形等情况。 架管柱箍 剪力墙、柱模板制作均采用15厚多层胶合板、木方龙骨拼装大模板。模板的制作应保梁侧模竹胶板 证规格尺寸准确，棱角平直光洁，面层平整，拼缝平严。模板不应有不平、翘曲现象，验收合格后，按规格类型编号标识。 阴阳角的制作： 梁底模板 木方基础底板梁使用15厚多层胶合板、木方龙骨拼装片模板，模板安装时拼缝要严密，必要时在拼缝处粘贴海绵条。 梁柱接头部位支模大样 刨光刷模集水坑等用15厚多层胶合板和木方制作成筒模，钢筋绑扎完成后，用吊车将筒模吊到刨光刨光刷模板漆木方刨光板漆安装部位安装，在混凝土浇筑前压上配重，防止上浮。底 板集水坑筒模如图： 多层胶合板阳角 多层胶合板阴角 内外墙模板使用15厚多层胶合板、木方龙骨拼装大模板，模板安装时拼缝要严密，必拼缝作法示意拼缝作法示意要时在拼缝处粘贴海绵条。安装时还应注意模板的垂直度要求，并严格控制，按线立模，以此保证混凝土浇筑后的墙体位置。
标准层抄平、放线 5．5．6 弧形墙体模板支设：弧形墙模板采用多层板板面加50×100mm木方预制，水平次肋采用50×100mm木方间距100mm，竖向主肋采用对拉螺栓与钢架管连接，外墙采用门窗洞口模安装 绑扎墙体钢筋、验筋 焊有钢垫片的止水螺栓，内墙采用普通螺栓。
①支棍与“━━┓”型钢筋焊牢 ②不允许焊在主筋上。
③支棍两端与“━━┓”型钢筋刷防锈漆。 5.6模板拆除
底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无要求时，混凝土强度应符合下表要求： 结构类型 板净跨L 悬臂净跨度L 结构跨度（m） ≤2 板 ＞2,≤8 ＞8 ≤8 梁 ＞8 悬臂构件 ≥100 ≥100 按设计混凝土的强度标准的百分率计（%） ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 支座 梁净跨 墙模板在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。
应先拆掉梁侧帮模，再拆除楼板模板，楼板模板拆模先拆掉水平拉杆，然后拆除支柱，每根龙骨留1-2根支柱暂不拆。
梁板混凝土强度达到100%强度，且隔二层拆模，以免上层传来的荷载对楼板造成影响。 在拆模时，即使混凝土强度达到100%强度，也应注意临量堆放模板是否超过混凝土楼板允许使用荷载。以免压坏楼板。
拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，拆下的扣件及时集中收集管理，及时运出，集中堆放。
5.7模板的维护与修理 竹胶板模板使用与维修保养
5.7.5对棱角进行检查，发现模板边有毛刺掉角现象，要进行切割、刨光、封漆或更换处理；板面起毛、剥层的应进行调整更换。定型模板的各种配件和各种螺杆均应清理干净并刷油。 6.质量要求：
模板安装质量标准必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2015）要求。模板及其支架、支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性。
6.1模板制作检验方法及标准
板面平项目 整度 允许偏差 +2mm 尺寸 -2mm 差 ±3mm 钢尺 位置 ±1.5mm 钢尺 度 ±3mm 钢尺 2/1000 几何对角线螺栓孔板面高板面翅曲 方正 2mm 直 2 阴阳角阴阳角平测量工具 2m靠尺 钢尺 对角拉线 检测尺 拉线检查 安装允许偏差和检查方法
项次 1 2 轴线位移 项 目 柱、墙、梁 允许偏差（mm） 国家规范标准 5 ±5 ±10 尺量 柱、墙、梁 层高不大于5m 4 层高垂直度 层高大于5m 5 6 相邻两板表面高低差 表面平整度 方正 7 阴阳角 顺直 8 预埋铁件中心线位移 中心线位移 9 预埋管、螺栓 螺栓外露长度 中心线位移 10 预留孔洞 尺寸 11 门窗洞口 中心线位移 / 拉线、尺量 +10 拉线、尺量 ＋10、-0 / 3 3 拉线、尺量 线尺 拉线、尺量 8 2 5 / 尺量 靠尺、塞尺 方尺、塞尺 +4、-5 6 经纬仪或吊线、尺量 检查方法 尺量 水准仪或拉线尺量 底模上表面标高 基础 3 截面模内尺寸 宽、高 对角线 中心线位移 12 插筋 外露长度 / / 5 尺量 +10、0 6.2模板施工质量通病与防治
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 项目 墙底烂根 墙体不平、粘连 垂直度偏差 墙体凹凸不平 防治措施 模板下口用海绵条塞严，切忌将其伸进墙体位置。 墙体混凝土强度达到1.2MPa 方可拆除模板。清理模板和涂刷隔离剂必须认真，要有专人检查验收，不合格的要重新刷涂。 支模时要反复用线吊靠，支模完毕经校正后如遇有较大冲撞，应重新用线锤复核校正。 加强模板的维修，每周就对模板检修一次。 大模板上口设置卡子并采取措施控制保护层厚度。 门窗洞口角部用角钢，洞口设木方做为水平，竖向支撑。 及时修理好模板，阴角处角模支撑时要控制其垂直偏差，并且固定牢靠。 板支撑材料应有足够强度，模板按规范起拱。 接缝支撑要稳固，接缝处粘贴好海绵条。 墙体钢筋移位 门、窗洞偏斜 墙体阴角不方正、不垂直 板下挠 接缝不平、跑浆 7.安全注意事项：
7.1模板存放场地地面应做好硬化处理。
7.2施工作业前，应对工人做好安全交底及安全教育工作。
7.3模板拆除区域应设置围栏，悬挂明显标志牌，大模板安装或拆除时，指挥拆除及挂钩人员必须站在安全可靠的地方，严禁人员随模板一起起吊，吊车应由专职信号工进行指挥操作，持证上岗。
7.4起吊大模板前，应确认挂钩以挂牢，周围无障碍后方可进行。
7.5施工过程中，随楼层升高，应及时支设安全网及防护网，防护网随墙逐层上升，并高出作业面1.5m以上。
7.6墙体模板拼装完成后，必须及时搭设模板上口操作平台，操作平台要固定牢固，满铺脚手板，防护栏杆应牢固，并四周交圈。防护栏杆高1m，用架管搭设。
7.7遇有五级及以上风时，应停止大模板安、拆作业。 7.8吊运木方、架管时，必须捆扎牢固，避免坠物伤人。 8.一般要求：
8.1立杆垂直度偏差不大于3mm，每排立杆直线度不大于3mm，立杆必须支撑于坚实遇水不变形、不沉降的基面上，当立杆支撑于基土上时必须在立杆下部加垫50*200（厚度*宽度）的脚手板，脚手板长度不小于3000mm。
8.2主楞悬挑长度不大于150mm，次楞悬挑长度不大于150mm； 8.3梁、板的板面为多层板，板厚度15mm，厚度偏差不大于1mm。
8.4墙板、梁板接头处、模板接茬处不得漏浆、跑模，采取有效措施（加密封条或海棉条及胶带）进行控制。
8.5模板支设完毕执行严格的技术、质量、安全验收制度，不经技术、质量、安全验收通过不得进行下道工序施工。
8.6拆除执行模板拆除审批制度，模板拆除审批必须由技术负责人签字同意方可进行，模板拆除严格按混凝土同条件试块强度及混凝土施工规范执行；墙模板拆除必须保证拆除时不得破坏墙棱角、表面；模板拆除时在得到项目部允许前不得松动梁底模板及其支撑。
自检记录 质量评定记录 施工记录
资料整理
钢筋、混凝土工序交接检
查 浇注混凝土，留人看钢筋
执行验评标准 不合格的处理（返工）
拆模
按强度曲线确定拆模时间
注意保护棱角 清理现场，文明施工
质量评定
按梁、柱各抽查10%，但不少于三件，板每30-50m2抽查1处，但不少于三处 支模
底部标高、中心线、断面
尺寸放线中间检查
自检
学习图纸和技术资料
准备工作
学习操作规程和质量标准
模板刷脱膜剂学习操作
书面交底 操作人员参加
检查脚手架膜板
技术交底
与钢筋工序交接 清理模板 模板选择
模板工程质量预控程序 9.模板计算：
9.1 框架柱模板：
柱模面板采用15mm厚多层板，龙骨为50×100木方，间距200mm。柱箍采用双根Φ48×2.8架管，间距400mm，Φ14对拉螺栓加固。
50×100木方的参数：E=9.5×103N/mm2，I1=5×103/12=417cm4 ，I2=10×53/12=104.2cm4
主肋按Φ48×2.8架管的参数计算：I=12.18×104 mm4，W=5.08×103 mm3 面板15mm厚木胶合板的参数：E=5×103N/mm2，I=100×1.53/12=28.13cm4
浇筑速度按2m/h，浇筑温度T=15摄氏度，混凝土掺加减水和缓凝剂。计算高度H=3.4m。 1）混凝土侧压力计算：
F1=0.22 γc(200/(T+15))β1β2V1/2 F2=γcH 取二者的较小值。
γc＝25kN/m3，β1＝1.2，β2=1.15，Ｖ＝2m/h，T＝15。 Ｆ1＝71.55k N/m2，Ｆ２＝85 k N/m2 混凝土的最大侧压力按71.55 kN/m2 倾倒砼时产生的水平荷载：2 kN/m2 2）面板验算:
计算简图：（龙骨间距200mm，净距150mm，以1米为计算单元）
q q1=（71.55×1.2+2×1.4）×1=88.66 N/mm q2=71.55×1=71.55 N/mm 抗弯验算：
M= q1l2/8=88.66×1502/8=249000 N.mm
σ=M/W=249000/(1/6×1000×15)=6.64N/mm＜13 N/mm（符合要求） 挠度验算：
f=5q2l4/384EI=5×71.55×1504/(384×5×103×28.13×104)=0.335mm＜［ω］=l/400=150/400=0.375mm（符合挠度要求） 3）次龙骨验算：（间距200mm，柱箍间距400mm） q1=88.66×0.2=17.73 N/mm q2=71.55×0.2=14.31 N/mm
（1） 当柱截面为600时，木方平放。抗弯验算： M= q1l2/8=17.73×4002/8=354600 N.mm
σ=M/W=354600/(1/6×100×502)=8.5N/mm2＜13 N/mm2（符合要求） 挠度验算：84
f=5q2l4/384EI2=5×14.31×4004/(384×9.5×103×104.2×104)=0.48mm＜［ω］=l/400=400/400=1mm（符合挠度要求）
（2） 当柱截面≥700时，木方立放。抗弯验算： M= q1l2/8=17.73×4002/8=354600 N.mm
2
2
2
150 σ=M/W=354600/(1/6×50×1002)=4.26N/mm2＜13 N/mm2（符合要求） 挠度验算：
f=5q2l4/384EI1=5×14.31×4004/(384×9.5×103×417×104)=0.12mm＜［ω］=l/400=400/400=1mm（符合挠度要求） 4）柱箍验算： 柱箍间距400mm
q1=88.66×0.4=35.46 N/mm q2=71.55×0.4=28.62 N/mm
柱截面按600×600计算（l取值：l=600+2×50=700）。 抗弯验算：
M= q1l2/8=35.46×7002/8=2.17×106 N.mm
σ=M/W=2.17×106/(2×5.08×103)=212.88N/mm2＜215 N/mm2（符合要求） 挠度验算：
f=5q2l4/384EI=5×28.62×7004/(384×2.1×105×2×12.18×104)=1.70mm＜［ω］=l/400=700/400=1.75mm（符合挠度要求）
对拉螺栓验算：（￠12对拉螺栓的抗拉强度为12500N） 0.6×0.4×88660/2=10639.2N＜〔f〕=12500N 9.2 墙体模板计算 １）模板设计：
墙模面板采用15mm厚多层板，次龙骨为50×100木方，间距250mm。主龙骨采用双根Φ48×2.8架管，间距450。用Φ14对拉螺栓加固，水平、竖向间距均为500mm、600mm。 2）计算参数：
次肋50×100木方的参数（按40×90计算）：E=9.5×103N/mm2，I=4×93/12=243cm4 主肋按Φ48×2.8架管的参数计算：E＝2.1×105 N/mm2，I=12.18×104 mm4，W=5.08×103 mm3。
面板15mm厚木胶合板的参数：E=5×103N/mm2，I=100×1.53/12=28.13cm4 混凝土的浇筑速度按2m/h。浇筑温度T=15摄氏度。混凝土掺加减水和缓凝剂。 墙体模板的计算高度H=5m。 3）模板验算：
（1）混凝土侧压力计算： F1=0.22γc(200/(T+15))β1β2V1/2
F2=γcH 取二者的较小值。
γc＝24kN/m3，β1＝1.2，β2=1.15，Ｖ＝2m/h，T＝15。 Ｆ1＝68.69kN/m2，Ｆ２＝120 kN/m2
混凝土的最大侧压力按68.69kN/m2，倾倒砼时产生的水平荷载：2kN/m2 （2）面板验算:
计算简图：（次龙骨间距250mm，净距200mm，以1米为计算单元） q1=（68.69×1.2+2×1.4）×1=85.23N/mm q2=68.69×1=68.69 N/mm 抗弯验算：
M= q1l2/10=85.23×2002/10=340920 N.mm
σ=M/W=340920/(1/6×1000×152)=9.09N/mm2＜13 N/mm2（符合要求） 挠度验算：
f=q2l4/150EI=68.69×2004/(150×5×103×28.13×104)=0.52mm＜［ω］=l/400=250/400=0.625mm（符合挠度要求）
（3）次龙骨验算：（间距250mm，主龙骨间距450mm） q1=85.23×0.25=21.31 N/mm q2=68.69×0.25=17.17 N/mm 抗弯验算：
M= q1l2/10=21.31×4002/10=340960 N.mm
σ=M/W=340960/(1/6×40×902)=6.32N/mm2＜13 N/mm2（符合要求） 挠度验算：
f=q2l4/150EI=17.17×4004/(150×9.5×103×243×104)=0.13mm＜［ω］=l/400=400/400=1mm（符合挠度要求）
（4）主龙骨验算：（主龙骨间距500mm，对拉螺栓水平间距500mm） q1=85.23×0.5=42.62N/mm q2=68.69×0.5=34.35N/mm 抗弯验算：
M= q1l2/10=42.62×5002/10=1065500 N.mm
σ=M/W=1065500/(2×5.08×103)=104.87N/mm2＜215 N/mm2（符合要求） 挠度验算：
f=q2l4/150EI=30.91×5004/(150×2.1×105×2×12.18×104)=0.28mm＜［ω］
200 q =l/400=500/400=1.25mm（符合挠度要求）
（5）对拉螺栓验算：（Φ14对拉螺栓的抗拉强度为24500N） 0.5×0.6×68690=20607N＜〔f〕=24500N 9.3顶板、梁模板的计算：
×100＠300mm，主龙骨为100×100＠900mm。下部为碗扣式架管支撑，间距900mm×900mm，水平支撑间距1200 mm。楼板厚度最大为180 mm，按200 mm统计楼板荷载。 多层板：板厚15 mm，抗弯设计强度值fd=10.5N/mm2,抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，弹性模量E=5000×0.9=4500 N/mm2(0.9为弹性模量调整系数)。取1m宽的板带为计算单元，截面抵抗距W=bh2/6=1000×152÷6=37500（mm3）,惯性矩I= bh3/12=1000×153÷12=281250（mm4）。
方木：抗弯强度设计值fm=13 N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，弹性模量E=10000×0.85=8500 N/mm2（0.85为弹性模量调整系数）。
50×100木方（按40×90计算）截面抵抗距W= bh2/6=40×902÷6=54000（mm3）,惯性矩I= bh3/12=40×903÷12=2430000（mm4）。100×100木方截面（按90×90计算）抵抗距W= bh2/6=90×902÷6=121500（mm3）,惯性矩I= bh3/12=90×903÷12=5467500（mm4）。 Φ48×2.8架管的参数：E＝2.1×105 N/mm2，I=12.18×104 mm4，W=5.08×103 mm3。碗扣式脚手架单杆承载力205N/mm。
1）荷载统计
荷载项目 模板自重 新浇混凝土自重 钢筋自重 施工人员及 均布 设备荷载 集中 荷载标准值 6×0.015=0.09KN/m 24×0.2=4.8 KN/m 1.1×0.2=0.22 KN/m 2.5 KN/m 2.5 KN 22222
荷载分项系数 1.2 1.2 1.2 1.4 1.4 荷载设计值 0.108 KN/m 5.76 KN/m 0.264 KN/m 2.8 KN/m 2.8 KN 2）楼板模板属于受弯构件，承受竖向荷载作用，根据实际情况按三跨等跨连续梁计算作用于1m2多层板上的荷载，计算见图如下：
3）抗弯强度计算
取1米宽的板带作为计算单元，用于承载力验算的均布荷载设计值q1=0.108+5.76+0.264+2.8=9.6KN/m，用于承载力验算的均布荷载标准值q2=0.108+5.76+0.264=6.13KN/m，用于挠度计算的均布荷载标准值
q3=0.09+4.8+0.22=5.11KN/m 。
当施工荷载均布作用时M1=KMq1l2=0.08×9.6×2502=48000N·mm
当施工荷载作用于跨中时M2=KM1q2l2+ KM2Pl=0.08×6.13×2502+0.175×2.8×250=30803 N·mm。
σ=Mmax/W=48000÷37500=1.28N/mm2＜fd=10.5N/mm2（符合抗弯要求）。
4）抗剪强度计算 V=KVq1l=0.6×9600×0.3=1728N
τ=3V/（2bh）=3×1728÷2÷1000÷15=0.17 N/mm2＜fv=1.5N/mm2。
5）挠度计算
ω=KWq3l4/（100EI）=0.677×5.11×2504÷100÷4500÷281250=0.11mm＜［ω］=l/400=250/400=0.6mm（符合挠度要求）。 1）荷载统计
荷载项目 模板自重 新浇混凝土自重 钢筋自重 施工人员及 均布 设备荷载 集中 荷载标准值 0.3×0.3=0.09KN/m 24×0.2×0.3=1.44 KN/m 1.1×0.2×0.3=0.066 KN/m 2.5×0.3=0.75 KN/m 2.5 KN 荷载分项系数 荷载设计值 1.2 1.2 1.2 1.4 1.4 0.108 KN/m 1.728 KN/m 0.079 KN/m 1.05 KN/m 2.8 KN 2）计算简图
楼板次肋属于受弯构件，考虑木方长度约2000mm，根据实际情况简化成两等跨连续梁计算，计算见图如下：
3）抗弯强度计算
用于承载力验算的均布荷载设计值:
q4=（0.09+1.44+0.066）×1.2+0.75×1.4=2.97KN/m，用于承载力验算的均布荷载标准值
q5=（0.09+1.44+0.066）×0.9=1.43KN/m，用于挠度计算的均布荷载标准值q6=0.09+1.44+0.066=1.596KN/m 。
当施工荷载均布作用时M1=KMq4l2=0.07×2.97×9002=168399N·mm
当施工荷载作用于跨中时M2=KM1q5l2+ KM2Pl=0.07×1.43×9002+0.156×3500×900=572481N·mm。
σ=Mmax/W=572481÷54000=10.6N/mm2＜fd=13N/mm2（符合抗弯要求）。
4）抗剪强度计算
V=KVq4l=0.625×2970×0.9=1670.6N
τ=3V/（2bh）=3×1670.6÷2÷40÷90=0.7N/mm2＜fv=1.5N/mm2。
5）挠度计算
ω=KWq6l4/（100EI）=0.521×1.596×9004÷100÷8500÷2430000=0.26mm＜［ω］=l/400=900/400=2.25mm（符合挠度要求）。 6）支座反力计算
R=2×0.625q4l=2×0.625×2.97×0.9=3.34KN 1）计算简图
楼板主肋属于受弯构件，考虑木方长度约3000mm，根据实际情况简化成两 等跨连续梁计算，计算见图如下：
2）抗弯强度计算
次肋间距为300mm，支撑主肋的碗扣脚手架立杆间距为900mm×900mm，次肋传来的集中荷载P=3.34KN。
M1=KMPl=0.333×3340×900=1000998N·mm
σ=Mmax/W=1000998÷121500=8.24N/mm2＜fd=13N/mm2（符合抗弯要求）。
3）抗剪强度计算 V=KVP=1.333×3340=4452.22N
τ=3V/（2bh）=3×4452.22÷2÷90÷2＜fv=1.5N/mm2。
4）挠度计算
ω=KWPl3/（100EI）=1.466×3340×9003÷100÷8500÷5467500=0.77mm＜［ω］=l/400=900/400=2.3mm（符合挠度要求）。
5）支座反力计算 次肋的支座反力为3.34KN
主肋的支座反力R=2KVP+P=2×1.333×3.34+3.34=12.24KN。
6）支撑楼板的碗扣式脚手架计算 支撑系统采用碗扣式钢管脚手架。 φ48×2.8的钢管： A=489 mm 2
i=15.8mm，L=1200 mm,λ= L/i=1200/15.8=75.95 查表得：轴心受压杆件的稳定系数Ψ=0.24 每根立杆承受的荷载为12.24KN
允许承载力：σ=N/ΨA=12240/（0.24×489）=104.3N/mm2＜f=205N/mm2。 通过计算得出立杆是稳定的。
梁截面尺寸：最大型号的截面350×700进行核算梁底次肋、主肋和支撑系统。 梁面板采用15厚的木胶合板，次肋竖向布置采用50×100mm的木方，间距300，主肋采用钢架管间距450。 梁底模板的计算 1）荷载统计：
荷载项目 模板自重 荷载标准值 0.35×0.7=0.245KN/m 荷载分项系数 1.2 1.2 1.2 1.4 荷载设计值 0.294KN/m 7.056KN/m 0.444KN/m 1.12KN/m 新浇混凝土自重 24×0.35×0.7=5.88KN/m 钢筋自重 1.5×0.35×0.7=0.37KN/m 混凝土振捣荷载 2 ×0.4=0.8KN/m 2）抗弯强度计算
用于承载能力验算的均布荷载设计值q1=0.294+7.056+0.444+1.12=8.914KN/m 用于挠度计算的均布荷载q2=0.18+5.76+0.36=6.3KN/m M=KM q1 l2=0.08×8.68×1002=6944·mm W=bh2/6=1000×152÷6=37500（mm3）,
σ=Mmax/W=6944÷37500=0.19N/mm2＜fd=10.5N/mm2（符合抗弯要求） 3）抗剪强度计算
V=KV q1 l =0.6×34.34×0.10=2060.4N
τ=3V/（2bh）=3×2060.4÷2÷1000÷15=0.2N/mm2＜fv=1.5N/mm2。 4）挠度计算
I= bh3/12= 1000×153/12=281250 mm4
ω=KW q2l4/（100EI）=0.677×6.3×1004÷100÷4500÷281250=0.003mm＜［ω］=l/400=100/400=0.25mm（符合挠度要求）。 梁次肋的计算（主肋间距按300计算） 1）荷载统计：
荷载项目 模板自重 新浇混凝土自重 荷载标准值 0.4×0.15=0.06KN/m 24×0.15×1.5=5.4KN/m 2荷载分项系数 1.2 1.2 荷载设计值 0.072KN/m 6.48KN/m 钢筋自重 混凝土振捣荷载 1.5×0.15×1.5=0.34KN/m 2 ×0.15=0.3KN/m 221.2 1.4 0.41KN/m 0.42KN/m 2）抗弯强度计算
用于承载能力验算的均布荷载设计值q1=0.072+6.48+0.41+0.42=7.4KN/m 用于挠度计算的均布荷载q2=0.06+5.4+0.34=5.8KN/m M=KM q1 l2=0.08×7.4×3002=53280N·mm
σ=Mmax/W=53280÷83333=0.64N/mm2＜fd=13N/mm2（符合抗弯要求） 3）抗剪强度计算
V=KV q1 l =0.6×7400×0.6=2664N
τ=3V/（2bh）=3×2664÷2÷50÷100=0.8N/mm2＜fv=1.5N/mm2。 4）挠度计算
ω=KW q2l4/（100EI）=0.677×5.8×3004÷100÷8500÷4166666=0.01mm＜［ω］=l/400=300/400=0.75mm（符合挠度要求）。 5）支座反力的计算
Ｒ＝KＶ q1 l=1.1×7.4×0.3=2.44KN 梁主肋计算：（计算长度取450）
1）抗弯强度计算
次肋传来的集中荷载P=2.44KN。 M1=KMPl=0.333×4880×450=731268N·mm
σ=Mmax/W=731268÷5080=143.95N/mm2＜fd=215N/mm2（符合抗弯要求）。
2）抗剪强度计算 V=KVP=1.333×4880=6505.04N
τ=V/A=6505.04÷489=13.3N/mm2＜fv=115N/mm2。
3）挠度计算
ω=KWPl3/（100EI）=1.466×2440×4503÷100÷210000÷121800=0.13mm＜［ω］=l/400=450/400=1.13mm（符合挠度要求）。
4）支座反力计算
主肋的支座反力为R=2KVP+P=2×1.333×2.44+2.44=8.95KN
5）支撑梁的脚手架计算（梁中支顶杆按900计算） φ48×2.8的钢管： A=489 mm 2
i=15.8mm，l0=h+2a=900+2×250=1400（L0为立杆的计算长度，h为支架立杆的步距,h
取900mm，a为模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，a取250mm）,λ=1400/15.8=89
查表得：轴心受压杆件的稳定系数Ψ=0.667 每根立杆承受的荷载为8.95KN
允许承载力：σ=N/Ψa=8950/（0.667×489）=27.44N/mm2＜f=205N/mm2。 通过计算得出立杆是稳定的。
梁侧模板的计算：板面采用15mm厚竹胶板承受侧向荷载，次肋为50×100木方，主肋架管中距按450mm。 1）荷载计算
F1=0.22 γc(200/(T+15))β1β2V1/2 F2=γcH 取二者的较小值。
γc＝24KN/m3，β1＝1.2，β2=1.15，Ｖ1＝2m/h，T＝15。 Ｆ1＝68.7k N/m2，Ｆ２＝36kN/m2
混凝土的最大侧压力按36kN/m2，振动荷载取4kN/m2。 2）梁侧板面的计算 （1）抗弯计算
q1=（36×1.2+4×1.4）×1=48.8N/mm q2=36×1=36N/mm
M=KM q1 l2=0.08×48.8×1002=39040N·mm W=bh2/6=1000×152÷6=37500（mm3）,
σ=Mmax/W=39040÷37500=1.04N/mm2＜fd=10.5N/mm2（符合抗弯要求） （2）抗剪计算
V=KV q1 l =0.6×48800×0.1=2928N
τ=3V/（2bh）=3×2928÷2÷15÷1000=0.29N/mm2＜fv=1.5N/mm2。 （3）挠度计算
I= bh3/12= 1000×153/12=281250 mm4
ω=KW q2l4/（100EI）=0.677×36×1004÷100÷4500÷281250=0.019mm＜［ω］=l/400=100/400=0.25mm（符合挠度要求）。 3）次肋的计算（次肋间距150mm，主肋间距600mm） q1=（36×1.2+4×1.4）×0.15=7.32N/mm q2=36×0.15=5.4N/mm
（1）抗弯计算
M=KM q1 l2=0.08×7.32×6002=210816N·mm
σ=Mmax/W=210816÷83333=2.5N/mm2＜fd=13N/mm2（符合抗弯要求） （2）抗剪计算
V=KV q1 l =0.6×7.32×600=2635.2N
τ=3V/（2bh）=3×2635.2÷2÷50÷100=0.79N/mm2＜fv=1.5N/mm2。 （3）挠度计算
ω=KW q2l4/（100EI）=0.677×5.4×6004÷100÷8500÷4166666=0.13mm＜［ω］=l/400=600/400=1.5mm（符合挠度要求）。 （4）支座反力的计算
Ｒ＝KＶ q1 l=1.1×7.32×0.6=4.83KN 3）主肋的计算（计算长度取650） （1）抗弯强度计算
次肋传来的集中荷载P=4.83KN。
M1=KMPl=0.333×4830×650=1045452.8N·mm
σ=Mmax/W=1045452.8÷5080=205.8N/mm2＜fd=215N/mm2（符合抗弯要求）。 （2）抗剪强度计算
V=KVP=1.333×4830=6438.39N
τ=V/A=6438.39÷489=13.2N/mm2＜fv=115N/mm2。 （3）挠度计算
ω=KWPl3/（100EI）=1.466×4830×6503÷100÷210000÷121800=0.76mm＜［ω］=l/400=650/400=1.625mm（符合挠度要求）。
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