基于CDEGS的离子接地深井模拟方法探讨

第２７卷第６期　２｛｝１４年６月　广东电力　ＧＵＡＮＧＤ０ＮＧ　ＥＬＥＣＩＲＩＣ　ＰＯＷＥＲ　Ｖｏｌｌ　２７　ＮＯ．６　Ｊｕｎ．２０ｌ４　ｄｏｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００７－２９０Ｘ．２０１４．０６．０２１　基于ＣＤ　ＥＧＳ的离子接地深井模拟方法探讨　居一峰　，肖磊石　，周菲　（１．海南电网公司海口供电局，海南海口５７０２０６；２．广东电网公司电力科学研究院，广东广州５１ｏ（）８（））　摘要：为了正确评价离子接地深井降阻措施的降阻效果，并用以指导设计，需要对离子接地深井进行正确模拟。　基于ＣＤＥＧＳ软件，提出了一种工程上较为合理的离子接地深井模型模拟方法，并结合一个工程实际应用，通过　现场测试与仿真结果验证了该模拟方法的可行性，解决了离子接地深井的合理模拟问题，对接地网设计阶段的　安全性分析起到了进一步完善的作用。　关键词：接地网；离子接地深井；模拟方法；ＣＤＥＧＳ软件　中图分类号：ＴＭ８６２　文献标志码：Ａ　文章编号：１００７．２９Ｏｘ（２（）１４）（）６．００９６．０４　Ｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎ　ｏｎ　Ｉｏｎ　Ｇｒｏｕｎｄｉｎｇ　Ｄｅｅｐ　Ｗｅｌｌ　Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　Ｍｅｔｈｏｄ　Ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ＣＤＥＧＳ　ＪＵ　Ｙｉｆｅｎｇ　，ＸＩＡＯ　Ｌｅｉｓｈｉ　，ＺＨＯＵ　Ｆｅｉ　（１．Ｈａｉｋｏｕ　Ｐｏｗｅｒ　Ｓｕｐｐｌｙ　Ｂｕｒｅａｕ　ｏｆ　Ｈａｉｎａｎ　Ｐｏｗｅｒ　Ｇｒｉｄ　Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ，Ｈａｉｋｏｕ，Ｈａｉｎａｎ　５７０２０６，Ｃｈｉｎａ；２．Ｅｌｅｃｔｒｉｃ　Ｐｏｗｅｒ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ　ｏｆ　Ｇｕａｎｇｄｏｎｇ　Ｐｏｗｅｒ　Ｇｒｉｄ　Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ，Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ，Ｇｕａｎｇｄｏｎｇ　５１００８０，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎ　ｈｉｇｈ　ｓｏｉｌ　ｒｅｓｉｓｔｉｖｉｔｙ　ｒｅｇｉｏｎ，ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ　ｒｅｄｕｃｉｎｇ　ｍｅａｓｕｒｅ　ｏｆ　ｉｏｎ　ｇｒｏｕｎｄｉｎｇ　ｄｅｅｐ　ｗｅｌｌ　ｉｓ　ｇｒａｄｕａｌｌｙ　ａｐｐｌｉｅｄ　ｉｎ　ｒｅｓｉｓｔ—　ａｎｃｅ　ｒｅｄｕｃｉｎｇ　ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ｏｆ　ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ　ｇｒｏｕｎｄｉｎｇ　ｇｒｉｄ．Ｆｏｒ　ｃｏｒｒｅｃｔｌｙ　ｅｓｔｉｍａｔｅ　ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ　ｒｅｄｕｃｉｎｇ　ｅｆｆｅｃｔ　ａｎｄ　ｇｕｉｄｉｎｇ　ｓｐｅｃｉｆｉｃ　ｄｅｓｉｇｎ，ｉｔ　ｉｓ　ｒｅｑｕｉｒｅｄ　ｔｏ　ｃａｒｒｙ　ｏｎ　ｃｏｒｒｅｃｔ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ｏｎ　ｉｏｎ　ｇｒｏｕｎｄｉｎｇ　ｄｅｅｐ　ｗｅｌ１．Ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ＣＤＥＧＳ　ｓｏｆｔｗａｒｅ，ｔｈｉｓ　ｐａｐｅｒ　ｐｒｏｐｏ—　ｓｅｓ　ａ　ｋｉｎｄ　ｏｆ　ｒｅａｓｏｎａｂｌｅ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ｍｅｔｈｏｄ　ｏｆ　ｉｏｎ　ｇｒｏｕｎｄｉｎｇ　ｄｅｅｐ　ｗｅｌｌ　ｍｏｄｅ１．Ｃｏｍｂｉｎｉｎｇ　ｗｉｔｈ　ａ　ｐｒａｃｔｉｃａｌ　ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ａｐｐｌｉｃａ－　ｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｂｙ　ｆｉｅｌｄ　ｔｅｓｔｉｎｇ　ａｎｄ　ｓｉｍｕｌａｔｉｎｇ　ｒｅｓｕｌｔｓ，ｉｔ　ｖｅｒｉｆｉｅｓ　ｆｅａｓｉｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　ｔｈｉｓ　ｍｅｔｈｏｄ　ｗｈｉｃｈ　ｉｓ　ａｂｌｅ　ｔｏ　ｓｏｌｖｅ　ｒｅａｓｏｎａｂｌｅ　ｓｉｍｕｌａ—　ｔｉｏｎ　ｐｒｏｂｌｅｍ　ｏｆ　ｉｏｎ　ｇｒｏｕｎｄｉｎｇ　ｄｅｅｐ　ｗｅｌｌ　ａｎｄ　ｐｌａｙ　ａ　ｆｕｒｔｈｅｒ　ｃｏｍｐｌｅｔｅ　ｒｏｌｅ　ｉｎ　ａｎａｌｙｚｉｎｇ　ｓａｆｅｔｙ　ｏｆ　ｇｒｏｕｎｄｉｎｇ　ｇｒｉｄ　ｄｅｓｉｇｎ　ｓｔａｇｅ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｇｒｏｕｎｄｉｎｇ　ｇｒｉｄ；ｉｏｎ　ｇｒｏｕｎｄｉｎｇ　ｄｅｅｐ　ｗｅｌｌ；ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ｍｅｔｈｏｄ；ＣＤＥＧＳ　ｓｏｆｔｗａｒｅ　在高土壤电阻率地区，降低接地网的接地阻抗　是一个世界范围内的难题，目前尽管对其长效性存　在争议，但离子接地深井这种降阻措施在变电站接　地网降阻中的应用依然有逐渐增多的趋势。该降阻　措施通过向地表纵深方向泄放离子来改善原接地网　随着接地网设计水平向更高的理论层次迈进，越来　越多地指导了变电站接地网的设计，已达到技术经　济的最优化ｌ３　］。　对于采用离子接地深井降阻措施的接地网，在　进行准确的接地网设计或安全性分析之前，必须对　外一定范围内的土壤导电性能，以实现降阻　］。　接地网安全性分析主要是借助于接地分析软件　的数值分析方法，通过现场实测和理论计算相结合　的办法，能够准确给出接地网入地故障电流、接地　离子接地深井（以下简称深井）进行正确的仿真模拟　分析。而工程上缺乏与离子接地深井有关的实际数　据，因此提出一种工程上合理实用的深井方法有重　要的意义。　阻抗、接触电压、跨步电压和地网电位分布等参数　的现时状态，并在此基础上分析接地网的安全性。　１深井工作原理　深井主要是由电解离子接地极埋于深井内构　收稿日期：２０１３．１（）．１１　成，缝隙中填充有降阻剂。电解离子接地极通常由　若干节铜管组成，作为释放电解质的载体，铜管上　第６期　居一峰，等：基于ＣＤＥＧＳ的离子接地深井模拟方法探讨　有呼吸排泄孔。铜管内填无毒化合物晶体，铜管埋　于地下，铜管上的呼吸孔吸收土壤中的水分，使化　学晶体变为电解质溶液，从该孑Ｌ中排泄出。这些溶　液在特殊回填料的吸取作用下，均匀流入土壤，在　土壤中形成导电率良好的电解离子土壤。特别是在　砂土、岩石等地质结构的地下，电解液可向砂质粘　土的纵深方向渗透，使原来导电率极差的砂岩地质　结构形成一个良好的电解质导电通道［５］。　通过向地表纵深方向泄放离子来改善原接地网　外一定范围内的土壤接地阻抗率，减少了接地极与　周围土壤之间的泄流电阻，从而达到降低接地阻抗　值的目的。图１和图２为某厂家生产的深井工作原　理图和现场布置图＿６Ｊ。　一　图１　离子接地极工作原理　图２深井布放实景　２基于ＣＤＥＧＳ的深井模拟　本文结合某２２０　ｋＶ变电站的工程实例，对其　采用深井法进行仿真与测试对比，最后提出一个模　拟方法。该变电站采用深井进行降阻，每口垂直深　井深度为３０　ｍ，直径为１５０　ｍｍ，每口深井内敷设　２套９　ｍ长的电解离子接地极，并填充降阻剂，电　阻率为０．５～１　Ｑ・ｍ。　２．１模拟方法　电解离子接地极的降阻机理是通过改善周围土　壤的导电性来达到降阻目的。由于土壤介质的变化　非常复杂，直接模拟这种复杂的土壤结构几乎不可　行，因而将深井模拟成附有涂层的圆钢来进行分　析。这种模拟思路主要考虑的是涂层电阻率和涂层　厚度这２个参数的影响，从而模拟改善后接地极周　围的土壤。由于工程上缺乏与深井有关的实际数　据，因此本文主要探讨涂层厚度ｄ和涂层电阻率』Ｄ　这２个参数，并提出一个工程上较为合理的深井模　型。根据这种模拟思路，用附有涂层的直径为　２２　ｍｍ的圆钢模型进行深井模拟。　２．２涂层参数对深井接地阻抗的影响　分别对厚度ｄ在１～１５　ｍ之间变化，电阻率ｌ０　在１～１５　Ｑ・ｍ之间变化时，在变电站站址所处的　土壤环境下，进行单口深井仿真模型接地阻抗计　算。涂层电阻率不同时深井接地阻抗与涂层厚度之　间的变化关系，以及涂层厚度不同时深井接地阻抗　与涂层电阻率之间的变化关系如图３和图４所示。　１—４分别为电阻率为１５　ｎ・ｍ、１０　Ｑ・ｍ、５　ｎ・ｍ、１　Ｑ・ｍ时的　接地电阻曲线。　图３　Ｐ不同时深井接地阻抗与ｄ之间的变化关系　从上到下凸线依次表示涂层厚度为１　ｍ、２　ｍ、３　ｍ、４　ｍ、５　ｍ、　６　ｍ、７　ｍ、８　ｍ、９　ｍ、ｌＯ　ｍ、１５　ｍ时的接地电阻曲线。　图４　ｄ不同时深井接地阻抗与Ｐ之间的变化关系　由仿真结果可以看出：　ａ）随着涂层厚度的增大，深井接地阻抗仿真　结果逐渐减小，并且这种减小的速率逐渐减缓。通　过曲线趋势可以判断，涂层厚度逐渐增大时，模型　的仿真结果将趋于某一定值。在不同的涂层电阻率　下，当涂层厚度由１　ｍ增至１５　ｍ时，深井接地阻　抗降低了５５．１（）％～９．４０％。　ｂ）相同涂层厚度下，当涂层电阻率逐渐增大，　深井接地阻抗值也基本上为线性增大，但是这种变　化很小。在不同的涂层厚度下，当涂层电阻率由　１　Ｑ・ｍ增至１５　Ｑ・ｍ时，深井接地阻抗增加了　广东电力　第２７卷　３．５１％～１５．３５％。　ｃ）比较图３和图４，可以发现涂层厚度对模型　接地阻抗值的影响更大。该计算同时也说明模型的　涂层厚度（即等效渗透范围）是这种接地装置的一个　重要技术指标。　２．３工程实例中深井模型参数的确定　为了得到深井仿真模型的涂层参数，对该２２０　ｋＶ变电站已经敷设好的未与主接地网连接的单口　深井进行接地阻抗测试，结果为５．０９　Ｑ。考虑　±１０％的误差，取接地阻抗在４．５８～５．６０　Ｑ之间　变化。　图４中，当涂层厚度在１～１５　ｍ之间变化且涂　层电阻率由１　Ｑ・ｍ增至３０　Ｑ・ｍ时，单口深井仿　真计算结果几乎是线性增大的。由于接地阻抗在　４．５８～５．６０　Ｑ之间变化，这种变化范围在图４中　只能覆盖某种范围内不同涂层厚度时的变化曲线。　涂层厚度为４　ｍ时进行曲线拟合，单口深井　接地阻抗与涂层电阻率的曲线关系为Ｒ＝０．０２ｐ＋　５．５９，当接地阻抗在４．５８～５．６（）０之间变化时，　ｌ（）的变化范围为Ｏ～０．５　Ｑ・ｍ，恰好能覆盖部分范　围；涂层厚度为１０　ｍ时进行曲线拟合，单口深井　接地阻抗与涂层电阻率的曲线关系为Ｒ：０．０３ｐ＋　３．７７。当接地阻抗在４．５８～５．６（）Ｑ之间变化时，　ｌＤ的变化范围为２７￣６１　Ｑ・ｍ，此时涂层电阻率取　值已偏大。因此，可以认为该变电站所采用的深井　等效渗透范围在４～１０　ｍ之间。　在实际工程里，深井中降阻剂的电阻率很小，　只有（）．５～１　Ｑ・ｍ，而且离子接地极向土壤中渗透　电解液，这些因素均导致深井等效渗透范围内的电　阻率很小。因此，在仿真分析中，深井模型的涂层　参数应取厚度在４～１０　ｍ之间变化，而涂层电阻　率的取值范围应为１～１（）Ｑ・ｍ。　２．４模型验证　对已经敷设完成的变电站接地网进行接地阻抗　测量。目前该变电站仍处于建设阶段，线路避雷线　和２０　ｋＶ电缆进线未敷设至站内，测量时无需考　虑避雷线和电缆外护套的分流影响。测量时电流线　和电压线的布线长度约为４倍接地网对角线距离，　电流极一接地网边缘连线（电流线）与电压极一接地　网边缘连线（电压线）夹角为１６５。。根据ＤＬ／Ｔ　４７５—２（）（）６《接地装置特性参数测量导则》有关公式　计算，接地网接地阻应为测量值乘以修正系数　１／ｏ．８１３，采用类工频（接近５０　Ｈｚ的类工频）小电　流法测量，所加测试电流为３～１０　Ａ，接地阻抗测　量结果平均值为０．９３５　ｎ。表１为测量结果。　表１测量结果　当深井模型的涂层参数中厚度的变化范围为　４～１０　ｍ，涂层电阻率变化范围为１～１０　Ｑ・ｍ时，　该变电站接地网接地阻抗的仿真计算结果为　０．９７８￣１．０９９　Ｑ。对比仿真结果和测试结果发现，　二者的误差为４．５９％～１７．５４％。结果进一步验证　了深井仿真模型是满足误差要求的。　３结束语　在高土壤电阻率地区，变电站接地网在设计时　会考虑深井这种降阻措施，在利用ＣＤＥＧＳ进行接　地网设计或安全性分析时，深井模型可以用附有涂　层的圆钢来分析，其中涂层厚度和涂层电阻率是深　井模型的２个重要参数。通过对一个２２｛）ｋＶ基建　变电站设计方案中采用的深井在仿真建模探讨和施　工实测中的验证，证明综合考虑深井涂层厚度和涂　层电阻率，因地制宜地选择这２个参数取值，可以　实现深井的合理模拟，进一步指导接地网降阻设计　和安全性评价。　参考文献：　［１］李谦．电力系统接地网特性参数测量及其应用［Ｍ］．北京：中　国电力出版社，２（｝１３．　Ｅ２３李谦，饶章权．城区变电站接地网降阻改造效果评价的初步探　讨＿Ｊ］．广东电力，２（）１（），２３（２）：３０—３３．　ＬＩ　Ｑｉａｎ，ＲＡＯ　Ｚｈａｎｇｑｕａｎ　Ｅｆｆｅｃｔ　Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ—　ｒｅｄｕｃｉｎｇ　Ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ　ｆｏｒ　Ｇｒｏｕｎｄ　Ｇｒｉｄ　ｏｆ　Ｕｒｂａｎ　Ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ　＿Ｊ］．Ｏｕａｎｇｄｏｎｇ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ　Ｐｏｗｅｒ，２０１０，２３（２）：３０．３３　［３］张辰，周立行．对离子接地极在变电站接地网改造中的应用探　索［Ｊ］．计算技术与自动化，２０１１，３０（３）：６２—６５．　ＺＨＡＮＧ　Ｃｈｅｎ，ＺＨＯＵ　Ｌｉｘｉｎｇ．Ｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎ　ｏｎ　ｔｈｅ　Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｉｏｎ　Ｅａｒｔｈｉｎｇ　Ｒｏｄ　ｉｎ　ｔｈｅ　Ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ　Ｅａｒｔｈｉｎｇ　Ｇｒｉｄ　Ｒｅｃｏｎ—　ｓｔｒｕｃｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｃｏｍｐｕｔｉｎｇ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　ａｎｄ　Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ，２０１　１，　３（）（３）：６２．６５．　［４３张春华，王雪梅．２２０　ｋＶ变电站接地系统设计【＿Ｊ］．东北电力技　第６期　术，２ＯｌＯ，３１（５）：３８—４０．　居一峰，等：基于ＣＤＥＧＳ的离子接地深井模拟方法探讨　Ｇｒｉｄ　ｉｎ　ＳｕｂｓｔａｔｉｏｎｓＬＪｊ．Ｐｒｏｃｅｓｓ　Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ　Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔａｔｉｏｎ，　２０１０，３１（４）：７７－７８．　ＺＨＡＮＧ　Ｃｈｕｎｈｕａ，ＷＡＮＧ　Ｘｕｅｍｅｉ　Ｄｅｓｉｇｎｉｎｇ　ｏｆ　Ｇｒｏｕｎｄｉｎｇ　Ｓｙｓｔｅｍ　ｆｏｒ　２２０　ｋＶ　Ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｎｏｒｔｈｅａｓｔ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ　Ｐｏｗｅｒ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１０，３ｌ（５）：３８—４０　Ｅｌｏ］陆德琳．接地模块在降低变电站接地电阻中的应用ＩＪ］．电气　技术，２０１２，（１）：１０７—１０９．　ＬＵ　Ｄｅｌｉｎ．Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ　ｏｆ　Ｇｒｏｕｎｄｉｎｇ　Ｍｏｄｅｌ　Ｕｓｅｄ　ｉｎ　Ｒｅｄｕｃ－　ｉｎｇ　ｔｈｅ　Ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ　Ｇｒｏｕｎｄｉｎｇ　Ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ．２０１２，（１）：１０７・　Ｅ５］郑小川，达伟改进型离子接地装置的研究ＥＪ］．陕西电力，　２（）１２，（４（））８：４２—４５．　ＺＨＥＮＧ　Ｘｉａｏｃｈｕａｎ。ＤＡ　Ｗｅｉ　Ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　Ｉｍｐｒｏｖｅｄ　Ｉｏｎ　１（）９．　Ｇｒｏｕｎｄｉｎｇ　Ｄｅｖｉｃｅ［Ｊ］．Ｓｈａｎｘｉ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ　Ｐｏｗｅｒ，２０１２，（４０）８：　４２．４５．　［１１］张曾，文习山．任意块状结构土壤中接地的边界元法分析［Ｊ］．　电网技术，２０１０，３４（９）：１７（）一１７４．　ＺＨＡＮＧ　Ｚｅｎｇ，ＷＥＮ　Ｘｉｓｈａｎ．Ｂｏｕｎｄ￣ｙ　Ｅｌｅｍｅｎｔ　Ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏｎ　Ｅ６］陈海宏，郑庆阳，吴德峰ＩＥＡ电解离子接地系统的应用ＥＪ］．　电瓷避雷器，２００７（５）：３３—３５　ＣＨＥＮ　Ｈａｉｈｏｎｇ．ＺＨＥＮＧ　Ｑｉｎｇｙａｎｇ，ＷＵ　Ｄｅｆｅｎｇ．Ｔｈｅ　Ａｐｐｌｉ－　Ｇｒｏｕｎｄｉｎｇ　Ｓｙｓｔｅｍｓ　ｉｎ　Ｓｏｉｌ　ｗｉｔｈ　Ａｒｂｉｔｒａｒｙ　Ｍａｓｓｉｖｅ　Ｔｅｘｔｕｒｅ　ＥＪ］．　Ｐｏｗｅｒ　Ｓｙｓｔｅｍ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１０，３４（９）：１７０－１７４．　ｃａｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｉｏｎｉｃ　Ｅａｒｔｈｉｎｇ　Ａｒｒａｙ［Ｊ．Ｉｎｓｕｌａｔｏｒｓ　ａｎｄ　Ｓｕｒｇｅ　Ａｒｒｅｓｔ－　ｅｒｓ，２００７，（５）：３３—３５．　［１２］刘文勋．直流单极运行情况下的地表电位计算分析［Ｄ］．上　海：上海交通大学，２００７．　［７］徐崇浩，张晓春．高土壤电阻率地质条件下接地技术探讨ＥＪ］．　气象科技，２００７，３５（ｓ１）：７１—７４　ＸＵ　Ｃｈｏｎｇｈａｏ，ＺＨＡＮＧ　Ｘｉａｏｃｈｕｎ．Ｇｒｏｕｎｄｉｎｇ　Ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ　ｉｎ　Ｈｉｇｈ　Ｓｏｉｌ—ｒｅｓｉｓｔｉｖｉｔｙ　Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ　ＥＪ］．Ｍｅｔｅｏｒｏｌｏｇｉｃａｌ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００７，３５（Ｓ１）：７１－７４　作者简介：　居一峰（１９８９），男，湖北黄冈人。工学硕士，主要从事电力生　产技术工作。　Ｅｓ］贾彦龙．高土壤电阻率变电站接地降阻实现［Ｊ］．电力建设，　２（）０９，３０（７）：４３—４６．　儿Ａ　Ｙａｎｌｏｎｇ．Ｒｅａｌｉｚｉｎｇ　Ｇｒｏｕｎｄｉｎｇ　Ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ　ｉｎ　ｔｈｅ　Ｓｕｂｓｔａ－　肖磊石（１９８７），男，湖北钟祥人。工程师，工学硕士，主要从　事过电压与绝缘配合及防雷接地技术工程和研究。　ｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｈｉｇｈ　Ｓｏｉｌ　Ｒｅｓｉｓｔｉｖｉｔｙ［Ｊ］．Ｅｌｅｃｔｒｉｃ　Ｐｏｗｅｒ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃ—　ｔｉｏｎ，２００９，３１１（７）：４３－４６．　周菲（１９７７），女，浙江宁波人。助理工程师，主要从事接地网　评估计算分析工作。　［９］骆炫忠，吕正劝．变电站主接地网的改造［Ｊ］．自动化仪表，　２０１（），３１（４）：７７—７８．　ＬＵＯ　Ｘｕａｎｚｈｏｎｇ，ＬＵ　Ｚｈｅｎｇｑｕａｎ．Ｒｅｔｒｏｆｉｔ　ｏｆ　Ｇｒｏｕｎｄｉｎｇ　（编辑查黎）　仝Ｓ　舍　仝：仝：舍：舍０仝　仝：　舍：全：全　仝０仝　仝０　０仝　仝　／　一舍　仝　仝０仝　仝　仝　仝　：／；＼　仝５仝　仝０仝　仝０仝　仝　仝　（上接第５９页）　Ｅ６］广东省电力调度中心．广东省电力系统继电保护反事故措施　２００７版Ｅｚ］广州：广东省电力调度中心，２００７　［７］广东省电力调度中心．广东省电力系统继电保护反事故措施及　释义（２００７版）Ｅｚ］．广州：广东省电力调度中心，２００７．　［８］中国南方电网电力调度控制中心　２２０　ｋＶ及以上系统变压器　回路的现状进行分析、总结，梳理出目前存在的问　题，制定规范、统一的失灵保护回路，提出了防止　失灵保护回路不正确动作的反事故措施。经过现场　的实际运行证明，采取反事故措施后，因各种原因　造成失灵保护误动作的问题得到解决，确保了电网　安全运行。　参考文献：　［１］高永昌．电力系统继电保护下册［Ｍ］．北京：水利电力出版　社，１９９０．　开关失灵联跳各侧回路反事故措施实施方案［ｚ］．广州：中国　南方电网电力调度控制中心，２０１１　［９］中国南方电网电力调度控制中心．中国南方电网公司继电保护　反事故措施汇编Ｅｚ］广州：中国南方电网电力调度控制中心，　２００８　［１（）］广东电网公司电力调度通信中心　广东电网公司继电保护检　验规程Ｉｓ］广州：广东电网公司电力调度通信中心，２（）　［２］国家电力调度通信中心．电力系统继电保护实用技术问答［Ｍ］．　２版．北京：中国电力出版社，２（）（１１．　Ｅ３］孙成宝．继电保护［Ｍ］．北京：中国电力出版社，２００５．　Ｅ４２深圳南瑞科技有限公司．ＢＰ一２Ｂ微机母线保护装置技术说明　作者简介：　屈贤君（１９７２），女，广东汕头人。工程师，从事电网继电保护　运行维护与安装调试工作。　书［ｚ］．深圳：深圳南瑞科技有限公司，２００５．　［５］中国南方电网电力调度控制中心　关于明确２２０　ｋＶ及以上系　统变压器开关失灵联跳各侧回路有关反事故措施要求的通知　Ｅｚ］．广州：中国南方电网电力调度控制中心，２０１１．　（编辑彭艳）