计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm)
300x700梁 300×700 120
新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m)
4.8 13.8
二、荷载设计
面板 20.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m) 233混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m) 231.1 1 对水平面模板取值Q2k(kN/m) 2 基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 220.3 风压高度变化系数μz 0.9 非自定义:0.22 风荷载体型系数μs 0.8 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底支撑小梁根数 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 模板及支架计算依据 ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 1000 1000 1500 1000、1000 居中 500 0 2 3 350 结构表面隐蔽 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 29 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 213 9000 取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+
(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.573kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m 1、强度验算
Mmax＝q1l2/8＝23.573×0.32/8＝0.265kN·m
σ＝Mmax/W＝0.265×106/28166.667＝9.415N/mm2≤[f]＝29N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝5q2L4/(384EI)=5×17.95×3004/(384×9000×183083.333)＝1.149mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm 满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R2=0.5q1l=0.5×23.573×0.3＝3.536kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R2'=0.5q2l=0.5×17.95×0.3＝2.692kN
五、小梁验算
小梁类型
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm)
42
2
方木 15.44 9350 273.38
小梁材料规格(mm)
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm)
3
2
45×90 1.78 60.75
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝
max{3.536+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.7-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，3.536+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=5.03kN/m q2＝
max[2.692+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，2.692+(0.3-0.1)×0.3/2]＝3.627kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.03×0.252，0.5×5.03×0.352]＝0.308kN·m
σ＝Mmax/W＝0.308×106/60750＝5.071N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.03×0.25，5.03×0.35]＝1.76kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.76×1000/(2×45×90)＝0.652N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.627×2504/(100×9350×2733800)＝0.004mm≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝3.627×3504/(8×9350×2733800)＝0.266mm≤[ν]＝l/250＝350/250＝1.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.03×0.25，0.393×5.03×0.25+5.03×0.35]＝2.254kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R2＝2.254kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.627×0.25，0.393×3.627×0.25+3.627×0.35]＝1.626kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'2＝1.626kN
六、主梁验算
主梁类型
主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm)
3
2
2
钢管 206000 115 4.49
主梁材料规格(mm)
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm)
4
2
Ф48×3 200 10.78
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.789×106/4490＝175.702N/mm2≤[f]=200N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝2.254kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.254×1000/424＝10.632N/mm2≤[τ]＝115N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝2.68mm≤[ν]＝l/250＝1000/250＝4mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R2]＝2.254kN≤0.8×8=6.4kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R＝2.254kN≤0.8×8=6.4kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、纵向水平钢管验算
钢管类型 钢管截面回转半径i(mm) 钢管截面惯性矩I(cm) 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm) 24Ф48×3 15.9 10.78 125 钢管截面面积A(mm) 钢管弹性模量E(N/mm) 钢管截面抵抗矩W(cm) 钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm) 2322424 206000 4.49 200 计算简图如下：
R＝max[R1，R2]=2.254kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.626kN 1、抗弯验算
纵向水平钢管弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.906×106/4490＝201.703N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
纵向水平钢管剪力图(kN)
Vmax＝4.729kN
τmax＝2Vmax/A=2×4.729×1000/424＝22.308N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
纵向水平钢管变形图(mm)
νmax＝1.819mm≤[ν]＝l/250＝1000/250＝4mm 满足要求！ 4、扣件计算
8kN＜R＝10.224kN≤12kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，双扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力8kN＜R＝10.224kN≤12kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，双扣件能满足要求！
八、立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1
1500 1.386
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点200 的长度a(mm)
非顶部立杆计算长度系数μ2 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 立杆自重q(kN/m)
32
1.755 424 4.49 0.15
钢管类型 回转半径i(mm)
抗压强度设计值f(N/mm)
2
Ф48×3 15.9 200
长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm λ=l0/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算
Mw＝0.9×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.062kN·m 2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算
q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+0.9×1.4×2]×1＝24.06kN/m 2)小梁验算 q1＝
max{3.609+(0.3-0.1)×0.3/2+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，3.609+(0.3-0.1)×0.3/2}=4.597kN/m 同上四～七计算过程，可得： R1＝5.96kN，R2＝5.96kN
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mm λ1＝l01/i＝3204.848/15.9＝201.563，查表得，υ1＝0.179 立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+Mw/lb＝
max[5.96+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.3/2)/2×1，
5.96+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.5-0.3/2)/2×1]+0.062/1＝9.718kN f＝N/(υA)＝9.718×103/(0.179×424)＝128.038N/mm2≤[f]＝200N/mm2 满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.752mm λ2＝l02/i＝3203.752/15.9＝201.494，查表得，υ2＝0.179 立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+Mw/lb＝
max[5.96+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.3/2)/2×1，
5.96+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.5-0.3/2)/2×1]+0.062/1＝9.92kN
f＝N/(υA)+Mw/W＝9920.052/(0.179×424)+0.062×106/4490＝144.597N/mm2≤[f]＝200N/mm2 满足要求！
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