三相并网逆变器LCL滤波器的研究及新型有源阻尼控制

２０１４年６月第２９卷第６期电工技术学报ＴＲＡＮＳＡＣＴｌ０ＮＳＯＦＣＨＩＮＡＥＬＥＣＴＲＯＴＥＣＨＮＩＣＡＬＳＯＣＩＥＴＹｖ０１．２９Ｊｕｎ．Ｎｏ．６２０１４相并网逆变器ＬＣＬ滤波器的研究及新型有源阻尼控制陈新韦徵胡峰陈轶涵龚春英南京２１００１６）（南京航空航天大学江苏省新能源发电雪与电能变换重点实验室摘要相比较传统的Ｌ型滤波器，ＬＣＬ滤波器以其较低的成本和更好的高次滤波衰减能力适合应用于大功率场合下的三相并网逆变器。文章详细分析了根据逆变器电压电流传感器安装位置不同导致网侧等效阻抗的变化以及对并网逆变器采用不同电流控制方式时的系统稳定性。针对ＬＣＬ滤波器本身存在的谐振问题以及传统的增加滤波器无源阻尼电阻会带来系统额外的功率损耗，降低变流器效率等缺点，文章通过建立基于ＬＣＬ滤波器滤波电容串联和并联阻尼电阻的系统控制模型，构建系统传递函数并利用系统传函等效原则，选择滤波电容电压前馈分别实现基于有源虚拟阻尼电阻串联和并联的ＬＣＬ滤波器系统控制方案，给出前馈系数计算方法。最后通过仿真和实验验证了采用基于有源虚拟阻尼电阻并联ＬＣＬ滤波的三相并网逆变器控制策略，仿真和实验结果表明在不增加系统额外功率损耗的同时，逆变器并网电流工作稳定且谐波含量低。关键词：并网逆变器稳定性分析ＬＣＬ滤波器有源虚拟阻尼电阻控制策略中图分类号：ＴＭ６４１：ＴＭ４６ＲｅｓｅａｒｃｈｏｎＬＣＬＦｉｌｔｅｒｉｎＴｈｒｅｅ．．ＰｈａｓｅＧｒｉｄ．．ＣｏｎｎｅｃｔｅｄＩｎｖｅｒｔｅｒａｎｄＮｏｖｅｌＡｃｔｉｖｅＣｈｅｎＸｉｎＤａｍｐｉｎｇＣｏｎｔｒｏｌＳｔｒａｔｅｇｙＣｅｎＨ办口”ＧｏｎｇＣｈｕｎｙｉｎｇＷｅｉＺｈｅｎｇＨｕＸｕｅｆｅｎｇ（ＪｉａｎｇｓｕＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｏｆＮｅｗＥｎｅｒｇｙＧｅｎｅｒａｔｉｏｎａｎｄＰｏｗｅｒＣｏｎｖｅｒｓｉｏｎＮａｎｊｉｎｇＡｂｓｔｒａｃｔＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＡｅｒｏｎａｕｔｉｃｓ＆ＡｓｔｒｏｎａｕｔｉｃｓｗｉｔｈｔｈｅｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌＬｔｙｐｅＮａｎｊｉｎｇ２１００１６Ｃｈｉｎａ）ｓｕｉｔａｂｌｅｆｏｒａｎｄｇｏｏｄＣｏｍｐａｒｅｄｆｉｌｔｅｒ，ＬＣＬｔｙｐｅｆｉｌｔｅｒｉｓｍｏｒｅｔｈｒｅｅ··ｐｈａｓｅｇｒｉｄ·－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｉｎｖｅｒｔｅｒｗｈｉｃｈｕｓｅｄｉｎｔｈｅｈｉｇｈ·－ｐｏｗｅｒｂｅｃａｕｓｅｏｆｉｔｓｌｏｗｅｒｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｉｎｈａｒｍｏｎｉｃｓｕｐｐｒｅｓｓｉｏｎ．Ｔｈｅｖａｒｉａｔｉｏｎｏｆｄｉｆｆｅｒｅｎｔｐｏｓｉｔｉｏｎｓｏｆｖｏｌｔａｇｅａｎｄａｌｓｏｄｉｓｃｕｓｓｅｄｏｎｃｏｓｔｎｅｔｉｍｐｅｄａｎｃｅｉｓａｎａｌｙｚｅｄａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｃｕｒｒｅｎｔｓｅｎｓｏｒｓｉｎｔｈｅｉｎｖｅｒｔｅｒ．Ｔｈｅｓｔａｂｉｌｉｚａｔｉｏｎａｎａｌｙｓｉｓｏｆｓｙｓｔｅｍｉｓｒｅｓｏｎａｎｃｅｔｈｅｐａｐｅｒｉｎｄｉｆｆｅｒｅｎｔｃｕｒｒｅｎｔｃｏｎｔｒｏｌｗａｙｓ．ＴｏｔｈｅｑｕｅｓｔｉｏｎｏｆｃａｕｓｅｉｎｔｈｅＬＣＬｆｉｌｔｅｒａｎｄｔｈｅａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｐａｓｓｉｖｅｄａｍｐｅｄｒｅｓｉｓｔｏｒｗｉｌｌｔｈｅｐｏｗｅｒｌｏｓｓａｎｄａｆｆｅｃｔｔｈｅｓｙｓｔｅｍｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ，ｔｈｅｓｙｓｔｅｍｃｏｎｔｒｏｌｍｏｄｅｌｓａｎｄｔｒａｎｓｆｅｒｆｕｎｃｔｉｏｎｓｗｈｉｃｈｂａｓｅｄＬＣＬｆｉｌｔｅｒｃａｐａｃｉｔｏｒ—ｓｅｒｉｅｓａｎｄａｒｅｐａｒａｌｌｅｌｄａｍｐｅｄｒｅｓｉｓｔｏｒｃｏｎｓｔｒｕｃｔｅｄ．Ａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｐｒｉｎｃｉｐｌｅｏｆｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｆｕｎｃｔｉｏｎ，ｔｈｅｓｙｓｔｅｍｏｎｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｗｈｉｃｈｂａｓｅｄＬＣＬｆｉｌｔｅｒｃａｐａｃｉｔｏｒ－ｓｅｒｉｅｓａｎｄｐａｒａｌｌｅｌａｃｔｉｖｅｖｉｒｔｕａｌｄａｍｐｅｄｒｅｓｉｓｔｏｒｉｓｏｎｏｂｔａｉｎｅｄｗｉｔｈｔｈｅｆｅｅｄｂａｃｋｏｆｆｉｌｔｅｒｃａｐａｃｉｔｏｒｖｏｌｔａｇｅｔｈｉｓｐａｐｅｒ．ＴｈｅｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｗｈｉｃｈｂａｓｅｄｏｎＬＣＬｆｉｌｔｅｒｃａｐａｃｉｔｏｒ·ｐａｒａｌｌｅｌａｃｔｉｖｅｖｉｒｔｕａｌｄａｍｐｅｄｒｅｓｉｓｔｏｒｉｓｖｅｒｉｆｉｅｄｉｎｔｈｅＭａｔｌａｂ／Ｓｉｍｕｌｉｎｋａｎｄｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ．ＴｈｅｒｅｓｕｌｔｓｏｆｓｉｍｕｌａｔｉｏｎａｎｄｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓｈｏｗｔｈｅｃｕｒｒｅｎｔｏｆｇｒｉｄｉｓｓｔａｂｉｌｉｚａｔｉｏｎａｎｄｌｏｗＴＨＤ，ａｎｄｔｈｅｓｙｓｔｅｍｐｏｗｅｒｌｏｓｓｉｓｎｏｔｉｎｃｒｅａｓｅｄａｔｔｈｅｓａｍｅｔｉｍｅ．ｖｉｒｔｕａｌｄａｍｐｅｄＫｅｙｗｏｒｄｓ：Ｇｒｉｄ—ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｉｎｖｅｒｔｅｒ，ｓｔａｂｉｌｉｚａｔｉｏｎａｎａｌｙｓｉｓ，ＬＣＬｆｉｌｔｅｒ，ａｃｔｉｖｅｒｅｓｉｓｔｏｒ，ｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙ江苏省新能源发电与电能变换重点实验室开放研究基金，光宝电力电子技术科研基金和江苏省基础研究计划（自然科学基金）（ＢＫ２０１３１３６０）资助项目。收稿日期２０１２－０９—２０改稿日期２０１３－０８．１３７２电工技术学报２０１４年６月１引言根据国家发展新能源规划和建设智能电网要求，新能源的发电并网成为未来国家节能减排，电力系统能源补充的一个重要发展趋势。并网逆变器一般采用高频ＰＷＭ调制，导致产生大量的高次谐波电流进入电网从而造成对电网的谐波污染，对电网的稳定运行不利，因此需要在并网逆变器与电网之间加入滤波设备。与传统的变流器并网侧加入Ｌ型滤波器相比，ＬＣＬ构成的三阶滤波器具有更好的高次谐波衰减能力，可以在总电感值比Ｌ型滤波器电感值小很多的条件下，实现相同的滤波效果，尤其适合开关频率相对较低的大功率应用场合【ｌ巧】。但是ＬＣＬ滤波器本身存在谐振问题，如果滤波器设计及控制策略不合适，会导致系统的不稳定。为了提高系统的稳定性，文献［６，７］采取了增加滤波器无源阻尼的方式，但是阻尼电阻会带来额外的功率损耗，不适合应用在大功率系统中。因此，在解决ＬＣＬ滤波器谐振的同时，又不会给系统带来功率损失的有源阻尼方式获得广泛的关注１８－１５】。本文首先根据三相并网逆变器电压电流传感器检测位置的不同分析了网侧等效阻抗的变化，讨论了采用不同电流控制方式对系统稳定性的影响，指出基于逆变器机侧电流控制方式的系统稳定性要优于网侧电流控制，但会导致网侧功率因数的下降。文献［１６．２０］深入讨论了采用无源阻尼控制方式的ＬＣＬ滤波器参数设计方法。本文在无源阻尼控制ＬＣＬ滤波器参数设计的基础上，推导了当采用网侧电流控制方式时，无源阻尼电阻并联和串联ＬＣＬ滤波的系统传递函数并利用系统传递函数等效原则，选择滤波电容电压前馈分别实现基于有源虚拟阻尼电阻串联和并联ＬＣＬ滤波的系统控制方法。该方法通过对系统控制算法的改进，在不增加系统功率损耗的同时获得了与传统采用无源阻尼ＬＣＬ滤波器同样的滤波效果，最后通过仿真和实验验证了该控制策略的正确性和可行性。２并网逆变器的电路分析２．１主电路拓扑图ｌ所示为三相并网逆变器拓扑结构图。图中ｉｄ。为新能源输入直流电流，Ｃ．为输入直流母线滤波电容，Ｑ．～Ｑ。为三相逆变器的６个ＩＧＢＴ开关管，尺。为机侧滤波电感厶的内阻和由电路工作时产生的线路损耗，Ｒ２为网侧滤波电感￡２的内阻，三ｌ、￡２、Ｃ组成ＬＣＬ滤波器。图１三相并网逆变器拓扑结构图Ｆｉｇ．１Ｔｈｒｅｅ－ｐｈａｓｅｇｒｉｄ—ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｉｎｖｅｒｔｅｒｔｏｐｏｌｏｇｙ２．２ＬＣＬ滤波器性能分析为了研究方便，取ＬＣＬ滤波器的单相等效电路进行研究。根据阻尼电阻安装位置，分为与滤波电容串联连接和并联连接两种。将逆变器侧输出电压和电网电压分别用电压源Ｕ、ｅ表示，则系统单相电路拓扑如图２所示。尺２￡２ＬｌＲｌ图２ＬＣＬ滤波器单相等效电路Ｆｉｇ．２ＬＣＬ－ｆｉｌｔｅｒｓｉｎｇｌｅ－ｐｈａｓｅｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｃｉｒｃｕｉｔ当没有安装阻尼电阻时，逆变器侧输出电压到电网线电流传递函数为Ｈｉ（沪铬２瓦瓦面面ｉ１币焉雨（１）当阻尼电阻串联滤波电容时，逆变器侧输出电压到电网线电流传递函数为ＨＥ（Ｓ）。ｓＣＲ＋１（ｓ２岛Ｃ＋ｓＣＲ２＋ｓＣＲ＋１）（墨厶＋Ｒ１）＋（ｓ乞＋Ｒ２）（ｓＣＲ＋１）（２）当阻尼电阻并联滤波电容时，逆变器侧输出电压到电网线电流传递函数为Ｒ（ｓ如＋恐）（５２厶ＣＲ＋ｓＣＲＩＲ＋ｓ厶＋Ｒ１＋Ｒ）＋（ｓ厶＋Ｒ１）Ｒ（３）根据传递函数Ｈｌ（ｓ）、ｎ２（ｓ）和风（ｓ）画出相应的伯德图，如图３所示。从中可以看出Ⅳｌ（Ｊ）的伯德图上在谐振频率ｆｒｏ。＝√（厶＋岛）／１１Ｌ２Ｃ１２ｎ处存在一个高于０ｄＢ的谐振峰值，从而导致谐振频率处的谐波幅值增大，进而增加了电网线电流的高次谐波１４３０）＝第２９卷第６期陈新等三相并网逆变器ＬＣＬ滤波器的研究及新型有源阻尼控制７３含量。当采用滤波电容串联或并联阻尼电阻时，从ｎ２（ｓ）、ｎ３（ｓ）的伯德图上可以看出谐振频率处的谐振峰值明显得到抑制，有助于改善ＬＣＬ滤波器的滤波效果，但是阻尼电阻的增加会带来系统功率额外的损耗，降低系统效率。ｌＯＯ５０Ｏ∞－５０道一１００馨一１５０－２００－２５０－３００ｌ图３不同阻尼电阻连接方式下ＬＣＬ滤波器的伯德图Ｆｉｇ．３ＢｏｄｅｄｉａｇｒａｍｏｆＬＣＬｆｉｌｔｅｒｗｉｔｈｄａｍｐｅｄｒｅｓｉｓｔｏｒｉｎｄｉｆｆｅｒｅｎｔｐｏｓｉｔｉｏｎｓ３不同电压电流检测方式下网侧阻抗和系统稳定性分析３．１网侧阻抗分析文献『１６］分析了当三相并网逆变器工作在整流模式下，由于电压电流检测传感器位置放置的不同，若控制上使所测电流与电压保持同相位（忽略电路功率损耗），从网侧看入的等效阻抗的变化。同理，当变换器工作在逆变并网模式下时，根据检测传感器位置的不同，从网侧看入的等效阻抗也将产生变化。三相并网逆变器电压电流检测传感器位置放置共有四种情况。３．１．１检测滤波电容电压Ｕｃ和机侧电流ｉ１控制上使得电容电压“ｃ和机侧电流ｉ。同相位，令Ｚｂ为基准阻抗，则ｚｎ＝等㈩网侧等效阻抗如图４ａ所示，即锄扩——ｉ百ｒ７一Ｘ２ＸＣ－ｊ（Ｘ２一Ｘｃ）Ｚｂ：圣壁二！［兰墨：！兰二兰！垄］（５）Ｚ２＋Ｘ毛式中，Ｘｌ＝屿，置＝∞岛，Ｘｃ＝１／ｏ）Ｃ。由式（５）可以推导出，当＆＝Ｚｂ时，网侧等效阻抗呈纯阻性。３．１．２检测滤波电容电压Ｕｃ和网侧电流ｉ２控制上使得电容电压Ｕｃ和网侧电流ｉ２同相位，则Ｚｂ＝鲁（６）网侧等效阻抗ｚ如＝Ｚｂ—ｊｏＬ２（７）由此可见，当检测滤波电容电压Ｕｃ和网侧电流ｉ２时，网侧等效阻抗呈容性。电路表现为电容（容值为ｌ／∥厶）与基准阻抗串联，如图４ｂ所示。３．１．３检测电网电压ｅ和网侧电流ｉ２控制上使得电网电压ｅ和网侧电流ｉ２同相位，令Ｚｂ为基准阻抗，则Ｚｂ＝吾＝Ｚｇｄａ（８）由此可见，网侧等效阻抗呈纯阻性，如图４ｃ所示。３．１．４检测电网电压ｅ和机侧电流ｉｌ控制上使得电网电压ｅ和机侧电流ｉ。同相位，令Ｚｂ为基准阻抗，则乙２鲁㈩网侧等效阻抗为％ａ＝壶㈣，结合电网电压、逆变器交流侧输出电压、机侧滤波电感电流、滤波电容电流、网侧滤波电感电流各空间矢量的关系Ｅ＝Ｕ—ｊ五厶一ｊ也１２（１１）乇＝掣…，联立式（１０）～式（１２）可得％ａ＝揣…，由此可见，当检测电网电压ｅ和机侧电流ｉ。时，网倾｜Ｉ等效Ⅸ且抗呈感性。电路表现为电感（感值为７４电工技术学报２０１４年６月１／（ａ，２Ｃ）与基准阻抗并联，如图４ｄ所示。由上述分析可以得知，理论上，当电压电流传感器采用图４ａ和图４ｃ放置方式时均可以满足网侧单位功率因数的要求。但事实上，由于三相并网逆变器普遍采用同步旋转坐标系下的空间矢量控制方式，需要通过检测电网电压信号来确定同步旋转坐标系ｄ轴的位置，而电容电压较实际电网电压存在相位偏差以及畸变，影响同步旋转坐标系ｄ轴的定位，因此电压传感器通常放置在网侧［１９１。当采用图４ｄ所示的机侧电感电流检测方式时，由于此时网侧阻抗呈感性，故会导致并网电流相位滞后于电网电压从而产生功率因数损失。当１／（ｃ０２Ｃ）越大，即滤波电容取值越小，功率因数越接近于１。为了不影响ＬＣＬ滤波器滤波效果，滤波电容取值减小会增大ＬＣＬ滤波器电感值的选取，从而不利于降低系统成本【２０１。（ａ）检测电容电压和机侧电流￡２三ｌ。。ｃ令。。兰］Ｚｂ口（ｂ）检测电容电压和网侧电流乙。圈磊（ｃ）检测网侧电压和网侧电流乙。稠乙（ｄ）检测网侧电压和机侧电流图４电压电流传感器安装位置及其网侧等效阻抗Ｆｉｇ．４Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｐｏｓｉｔｉｏｎｓｏｆｖｏｌｔａｇｅａｎｄｃｕｒｒｅｎｔｓｅｎｓｏｒｓａｎｄｔｈｅｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｉｍｐｅｄａｎｃｅｏｆｎｅｔ３．２系统稳定性分析根据常规的检测电网电压信号，不考虑增加ＬＣＬ滤波器无源阻尼电阻时，分别对三相并网逆变器采取机侧电流控制和网侧电流控制，系统控制框图分别如图５ａ、图５ｂ所示。图中Ｇｉ（Ｊ）为电流环ＰＩ控制器传递函数，Ｇ。。。为逆变器主电路等效比例放大环节。（ａ）采用机侧电流控制（ｂ）采用网侧电流控制图５不同电流控制方式下的系统控制框图Ｆｉｇ．５Ｃｏｎｔｒｏｌｄｉａｇｒａｍｏｆｓｙｓｔｅｍｉｎｄｉｆｆｅｒｅｎｔｃｕｒｒｅｎｔｃｏｎｔｒｏｌｗａｙｓ采用机侧电流控制时，系统机侧电流环增益为荆＝雨万Ｇｉ（ｓ硒）Ｇｐｗ丽”（ｓ２酉ＣＬ２面＋ｓＣＲ而２＋１）（·４）采用网侧电流控制时，系统网侧电流环增益为㈣豪丽利用Ｍａｔｌａｂ软件计算出两种电流控制方式下的电流环增益伯德图，如图６所示。从伯德图中可以看出，当采用机侧电流控制方式时，存在３５。左右相位裕度，系统稳定；采用网侧电流控制方式时，幅值裕度为负值，系统稳定性较差。从而表明，对不增加阻尼电阻ＬＣＬ滤波的三相并网逆变器实行机侧电流控制时，其系统稳定性要优于网侧电流控制。第２９卷第６期竺Ｋ■—了陈新等三相并网逆变器ＬＣＬ滤波器的研究及新型有源阻尼控制４．２７５基于无源阻尼电阻并联ＬＣＬ滤波基于无源阻尼电阻并联ＬＣＬ滤波的三相并网逆变器控制框图如图８所示。图８Ｆｉｇ．８频率／Ｈｚ阻尼电阻并联ＬＣＬ滤波的系统控制框图Ｃｏｎｔｒｏｌｄｉａｇｒａｍｏｆｓｙｓｔｅｍｗｉｔｈｐａｒａｌｌｅｌｄａｍｐｅｄｒｅｓｉｓｔｏｒ图６Ｆｉｇ．６不同控制方式下的电流增益伯德图系统开环传递函数为ＣｕｒｒｅｎｔｇａｉｎＢｏｄｅｐｌｏｔｓｉｎｄｉｆｆｅｒｅｎｔｃｏｎｔｒｏｌｗａｙｓ综合上述分析，在检测电网电压的基础上，基于机侧电流控制的无阻尼ＬＣＬ滤波三相并网逆变器系统稳定性要优于网侧电流控制方式，但是此时网侧阻抗呈感性，故导致该控制方式下的网侧功率因数下降。４５Ｇ２（ｓ）＝—ａｉ（ｓＦ）ＧｐｗｍＲ（１７）４２＝（＆乞＋恐）（Ｊ２ＬＩＣＲ＋ｓＣＲｌＲ＋ｓＩ＿ｑ＋蜀＋Ｒ）＋（吗＋Ｒ１）Ｒ有源阻尼ＬＣＬ滤波的三相并网逆变器控制根据图７、图８所示的分别采用无源阻尼电阻无源阻尼ＬＣＬ滤波的三相并网逆变器控制由于采用检测电网电压和网侧电流控制方法串联和并联ＬＣＬ滤波的三相并网逆变器控制框图，对其进行等效变换，在去除相应的阻尼电阻分量同时，从中选取滤波电容电压并乘以合适的前馈系数，将其叠加到网侧电流控制器的输出端，从而获得如图９和图１０所示的对应的控制框图。根据传递函数等效原则，可以计算出滤波电容电压的前馈系数。５．１时，网侧等效阻抗呈纯阻性，故以下分析均建立在此种控制方法的基础上。４．１基于无源阻尼电阻串联ＬＣＬ滤波基于无源阻尼电阻串联ＬＣＬ滤波的三相并网逆变器控制框图如图７所示。基于虚拟阻尼电阻串联ＬＣＬ滤波基于虚拟阻尼电阻串联ＬＣＬ滤波的三相并网逆变器控制框图如图９所示。图７Ｆｉｇ．７阻尼电阻串联ＬＣＬ滤波的系统控制框图Ｃｏｎｔｒｏｌｄｉａｇｒａｍｏｆｓｙｓｔｅｍｗｉｔｈｓｅｒｉｅｓｄａｍｐｅｄｒｅｓｉｓｔｏｒ系统开环传递函数为Ｇ１（ｓ）：—Ｇｉ—（ｓ—）Ｇ—ｐｗｍ＿（—ｓＣ—Ｒ＋１）（１６）图９Ｆｉｇ．９虚拟阻尼电阻串联ＬＣＬ滤波的系统控制框图Ｃｏｎｔｒｏｌｄｉａｇｒａｍｏｆｓｙｓｔｅｍｗｉｔｈｖｉｒｔｕａｌｓｅｒｉｅｓｄａｍｐｅｄｒｅｓｉｓｔｏｒ４．ＡＩ＝（ｓ岛＋恐）（ｓ２厶Ｃ＋ｓＣＲｌ＋ｓＣＲ＋１）＋（置‘＋Ｒ１）（ｓＣＲ＋１）７６电工技术学报２０１４年６月系统开环传递函数为压前馈系数，最后根据如图１０所示的控制框图获得基于有源虚拟阻尼电阻并联ＬＣＬ滤波的三相并网Ｇ３（５）’＝—Ｇｉ（ｓ百）ａｐ—ｗｍ（１８）逆变器的控制策略。仿真及实验中三相并网逆变器系统参数为：输入直流母线电压６００Ｖ，开关频率２０ｋＨｚ，并网电流峰值为１０Ａ。ＬＣＬ滤波器机侧滤波电感￡。为１．８ｍＨ，４３＝（ｓ￡２＋尺２）（ｓｚ厶Ｃ＋ｓＣＲｌ一彳ＧＤｗｍ＋１）＋置乙＋Ｒ１综合式（１４），由Ｇ１（Ｓ）＝Ｇ３（ｓ）可得电路功率损耗等效电阻尺．为０．２Ｑ、网侧滤波电感￡２为０．６ｍＨ，内阻尺２为０．１５Ｑ，滤波电容５ｐＦ，并（１９）彳：！！堡垫±型（ｓＣＲ＋１）Ｇｐ。。５．２联虚拟阻尼电阻尺为１０Ｑ。图１ｌａ为未采用阻尼电阻时，三相并网逆变器其中一相并网电流仿真波形，从中可以看出当未采用阻尼电阻的ＬＣＬ滤波时，逆变器并网电流产生明显震荡，系统处于不稳定工作状态。图１１ｂ～图１１Ｃ分别为采用无源并联阻尼电阻以及采用有源虚拟并联阻尼电阻ＬＣＬ滤波器时，三相并网逆变器其中一相并网电流仿真波形及其频谱分析。当采用无源并联阻尼电阻时，网侧电流正弦度好、波形稳定。当采用有源虚拟阻尼电阻并联时，网侧电流波形振荡现象同样得到抑制，频谱分析显示谐振频率附近的谐波含量低，说明根据文中所提出的引入滤波电容电压前馈有源虚拟阻尼电阻并联基于虚拟阻尼电阻并联ＬＣＬ滤波基于虚拟阻尼电阻并联ＬＣＬ滤波的三相并网逆变器控制框图如图１０所示。图１０Ｆｉｇ．１０虚拟阻尼电阻并联ＬＣＬ滤波的系统控制框图ＣｏｎｔｒｏｌｄｉａｇｒａｍｏｆｓｙｓｔｅｍｗｉｔｈｖｉｒｔｕａｌｐａｒａｌｌｅｌｄａｍｐｅｄｒｅｓｉｓｔｏｒＬＣＬ滤波器对于高次谐波的滤波效果很好，且没有给系统带来额外的功率损耗。系统开环传递函数为《Ｇ４（ｓ）：—Ｇｉ（ｓ）—Ｇｐｗｍ４．建（２０）御伽湖蝴㈣ｏ啪瑚姗伽湖Ａ４＝（ｓ岛＋尺２）（５２厶Ｃ＋ｓＣＲｌ一ＢＧｐ、ｖ。＋１）＋ｓ厶＋Ｒ１综合式（１５），由Ｇ２（ｓ）＝Ｇ４（ｓ）可得日：一业尺ＧＤ。。（２１）螽脚根据上述分析，当采用有源虚拟阻尼电阻并联ＬＣＬ滤波的三相并网逆变器控制方案时，滤波电容电压前馈系数简单，控制算法实现方便，因此系统仿真及实验中采用该方案予以验证。摹６系统仿真及实验验证根据文献［１６－１９］所述的无源阻尼ＬＣＬ滤波器ｉ匝馨鲻垫参数设计方法，对三相并网逆变器设计好相应的含有无源阻尼电阻并联的滤波器参数，然后由式（２１）计算出采用虚拟电阻并联ＬＣＬ滤波方案的电容电（ｂ）采用无源阻尼电阻并联ＬＣＬ滤波第２９卷第６期陈新等三相并网逆变器ＬＣＬ滤波器的研究及新型有源阻尼控制７７图１３ｂ为并网电流峰值由５Ａ突变至１０Ａ时的变换器动态实验波形，从中可以看出系统具有较快的动态响应能力。实验结果表明采用本文控制策略时，基于有源虚拟阻尼电阻并联ＬＣＬ滤波的三相并网逆变器既能获得很好的稳态入网电流波形质量和较高的功率因数，同时具有良好的动态性能。频翠／Ｈｚ（Ｃ）采用有源虚拟阻尼电阻并联ＬＣＬ滤波图１１不同控制方式下，ＬＣＬ滤波的逆变器并网电流波形及频谱，（１０ｍｓ／格）ａ）系统稳态波形Ｆｉｇ．１１ＬＣＬ—ｆｉｌｔｅｒ·ｂａｓｅｄｉｎｖｅｒｔｅｒｏｕｔｐｕｔｃｕｒｒｅｎｔｗａｖｅｆｏｒｍｓｉｎｄｉｆｆｅｒｅｎｔｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｉｅｓ为进一步验证文章所提出的有源虚拟阻尼控制策略的正确性，图１２给出了有源虚拟阻尼控制投入时的动态仿真波形，在仿真时间ｒ＜０．０３ｓ时，虚拟阻尼不投入，此时系统处于无阻尼电阻工作状态。，＞０．０３ｓ时，虚拟阻尼控制策略开始工作。仿真波形表明，在投入虚拟阻尼控制策略之后，系统在一个电网周期之后消除了谐振现象并迅速进入稳定工作状态，从而进一步证明本文所提出的有源虚拟阻尼控制策略的正确性。７暑沁仍／叼｜｜铆／∽夕＜～八∥州，／＼、／＼、／、、／八。ｆ／，、／＼．八：／＼／、／＼／＼／＼／＼＼『／＼／Ｉ图１３兰——————～。一——１。——一１本文控制策略下的实验波形Ｆｉｇ．１３Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｗａｖｅｆｏｒｍｓｗｉｔｈｐｒｏｐｏｓｅｄｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙ结论（１）本文根据三相并网逆变器电压电流传感器安装位置的不同分析了ＬＣＬ滤波器网侧阻抗的变化，且对两种电流控制方式下的系统稳定性进行了研究。指出在传统的检测网侧电压的基础上，相比较网侧电流控制方式，对机侧电流的控制有利于系时Ｉ司／ｓ统的稳定，但会导致网侧功率因数的下降。（２）建立了基于ＬＣＬ滤波器滤波电容串联和并联无源阻尼电阻两种方式下的系统控制模型，通过系统传函等效原则，选择滤波电容电压前馈方法分别实现有源虚拟阻尼电阻串联和并联的ＬＣＬ滤波器系统控制方案，给出相应的前馈系数。（３）通过仿真和实验验证了采用有源虚拟阻尼电阻并联ＬＣＬ滤波的三相并网逆变器的控制方案，仿真和实验结果表明在不增加系统额外的功率损耗的同时保证了逆变器并网电流波形稳定，具有良好的正弦度且谐波含量低。图１２Ｆｉｇ．１２有源虚拟阻尼控制策略投入动态波形Ｔｈｅｄｙｎａｍｉｃｗａｖｅｆｏｒｍｏｆａｃｔｉｖｅｄａｍｐｉｎｇｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙ根据上述原理，在实验室搭建了以ＤＳＰ（ＤｉｇｉｔａｌＳｉｇｎａｌＰｒｏｃｅｓｓｏｒ）ＴＭＳ３２０Ｆ２８１２为控制核心的基于有源虚拟阻尼电阻并联的ＬＣＬ滤波的三相并网逆变器实验样机。其中图１３ａ为并网电流与电网电压的稳态实验波形，利用功率分析仪测得Ａ相电流的ＰＦ为０．９９８，ＴＨＤ为３．３％，Ｂ相电流的ＰＦ为０．９９６，ＴＨＤ为３．５％，Ｃ相电流的ＰＦ为０．９９３，ＴＨＤ为３．６％；７８电工技术学报２０１４年６月参考文献ＴｗｉｎｉｎｇＥ，ＨｏｌｍｅｓＤＧ．Ｇｒｉｄｃｕｒｒｅｎｔｒｅｇｕｌａｔｉｏｎｏｆａｔｈｒｅｅ—ｐｈａｓｅｖｏｌｔａｇｅｓｏｕｒｃｅｉｎｖｅｒｔｅｒｗｉｔｈａｎＬＣＬｉｎｐｕｔｆｉｌｔｅｒ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｎＰｏｗｅｒＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，２００３，１８（５）：８８８—８９５．［２】武健，何娜，徐殿国．三相并联有源滤波器输出滤波器设计方法研究［Ｊ］．电力电子技术，２００４，３８（６）：１６．１９．ＷｕＪｉａｎ，ＨｅＮａ，ＸｕＤｉａｎｇｕｏ．Ｓｔｕｄｙｏｎｏｕｔｐｕｔｆｉｌｔｅｒｉｎｐａｒａｌｌｅｌａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｆｉｌｔｅｒ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，２００４，３８（６）：１６一１９．［３】伍小杰，罗悦华，乔树通．三相电压型ＰＷＭ整流器控制技术综述［Ｊ】．电工技术学报，２００５，２０（１２）：７．１２．ＷｕＸｉａｏｊｉｅ，ＬｕｏＹｕｅｈｕａ，ＱｉａｏＳｈｕｔｏｎｇ．Ａｃｏｎｔｒｏｌｔｅｃｈｎｉｃａｌｓｕｍｍａｒｙｏｆｔｈｒｅｅ·－ｐｈａｓｅｖｏｌｔａｇｅ－·ｓｏｕｒｃｅＰＷＭｒｅｃｔｉｆｉｅｒｓ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈ·ｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２００５，２０（１２）：７—１２．［４］董密，罗安．光伏并网发电系统中逆变器的设计与控制方法［Ｊ］．电力系统自动化，２００６，３０（２０）：９７—１０２ＤｏｎｇＭｉ，ＬｕｏＡｎ．Ｄｅｓｉｇｎａｎｄｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｉｅｓｏｆｉｎｖｅｒｔｅｒｆｏｒａｇｒｉｄ—ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃｐｏｗｅｒｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍ，２００６．３０（２０）：９７一１０２．［５】王正仕，陈辉明．具有无功和谐波补偿功能的并网逆变器设计［Ｊ］．电力系统自动化，２００７，３１（１３）：６７．７１．ＷａｎｇＺｈｅｎｇｓｈｉ，ＣｈｅｎＨｕｉｍｉｎｇ．Ｄｅｓｉｇｎｏｆｇｒｉｄ—ｔｉｅｄｉｎｖｅｒｔｅｒｓｗｉｔｈｔｈｅｆｕｎｃｔｉｏｎｓｏｆｒｅａｃｔｉｖｅａｎｄｈａｒｍｏｎｉｃｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍ，２００７，３１（１３）：６７—７１．［６】ＭａｒｃｏＬｉｓｅｒｒｅ，ＦｒｅｄｅＢｌａａｂｊｅｒｇ，ＳｔｅｆｆａｎＨａｎ．ＤｅｓｉｇｎａｎｄｃｏｎｔｒｏｌｏｆａｎＬＣＬ－－ｆｉｌｔｅｒ－－ｂａｓｅｄｔｈｒｅｅ－－ｐｈａｓｅａｃｔｉｖｅｒｅｃｔｉｆｉｅｒ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｎＩｎｄｕｓｔｒｙＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ，２００５，４１（５）：１２８１—１２９０．［７］ＷａｎｇＴｉｍｏｔｈｙＣＹ，ＹｅＺｈｉｈｏｎｇ，ＳｉｎｈａＧａｕｔａｍ，ｅｔａ１．Ｏｕｔｐｕｔｆｉｌｔｅｒｄｅｓｉｇｎｆｏｒａｇｒｉｄ·－ｉｎｔｅｒｃｏｎｎｅｃｔｅｄｔｈｒｅｅ··ｐｈａｓｅｉｎｖｅｒｔｅｒ［Ｃ］．２００３ＩＥＥＥ３４ｔｈＡｎｎｕａｌＰｏｗｅｒＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓＳｐｅｃｉａｌｉｓｔＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅ，２００３，２：７７９－７８４．［８】张宪平，林资旭，李亚西，等．ＬＣＬ滤波的ＰＷＭ整流器新型控制策略［Ｊ］．电工技术学报，２００７，２２（２）：７４—７７．ＺｈａｎｇＸｉａｎｐｉｎｇ，ＬｉｎＺｉｘｕ，ＬｉＹａｘｉ，ｅｔａ１．Ａｎｏｖｅｌｃｏｎ．ｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｆｏｒＰＷＭｒｅｃｔｉｆｉｅｒｗｉｔｈＬＣＬｆｉｌｔｅｒ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２００７，２２（２）：７４—７７．［９】ＬｉｓｅｒｒｅＭ，ＤｅｌｌＡｑｕｉｌａＡ，ＢｌａａｂｊｅｒｇＦ．Ｇｅｎｅｔｉｃａｌｇｏｒｉｔｈｍ·ｂａｓｅｄｄｅｓｉｇｎｏｆｔｈｅａｃｔｉｖｅｄａｍｐｉｎｇｆｏｒａｎＬＣＬ－ｆｉｌｔｅｒｔｈｒｅｅ－ｐｈａｓｅａｃｔｉｖｅｒｅｃｔｉｆｉｅｒ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓａｃ－ｔｉｏｎｓｏｎＰｏｗｅｒＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，２００４，ｌ９（１）：７６·８６．［１０】黄宇淇，姜新建，邱阿瑞．ＬＣＬ滤波的电压型有源整流器新型主动阻尼控制［Ｊ］．电工技术学报，２００８，２３（９）：８６－９１．ＨｕａｎＹｕｑｉ，ＪｉａｎｇＸｉｎｊｉａｎ，ＱｉｕＡｒｕｉ．Ａｎｏｖｅｌａｃｔｉｖｅｄａｍｐｉｎｇｃｏｎｔｒｏｌｓｃｈｅｍｅｆｏｒａｔｈｒｅｅ－ｐｈａｓｅａｃｔｉｖｅｒｅｃｔｉｆｉｅｒｗｉｔｈＬＣＬ·ｆｉｌｔｅｒ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２００８，２３（９）：８６－９１．［１１】陈东，张军明，钱照明．带ＬＣＬ滤波器的并网逆变器单电流反馈控制策略【Ｊ】．中国电机工程学报，２０１３，３３（９）：２７－３４．ＣｈｅｎＤｏｎｇ，ＺｈａｎｇＪｕｎｍｉｎｇ，ＱｉａｎＺｈａｏｍｉｎｇ．Ｓｉｎｇｌｅｃｕｒｒｅｎｔｆｅｅｄｂａｃｋｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｆｏｒｇｒｉｄ—ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｉｎｖｅｒｔｅｒｓｗｉｔｈＬＣＬｆｉｌｔｅｒｓ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２０１３，３３（９）：２７－３４．［１２】潘东华，阮新波，王学华，等．提高ＬＣＬ型并网逆变器鲁棒性的电容电流即时反馈有源阻尼方法［Ｊ】．中国电机工程学报，２０１３，３３（１８）：１－１１．ＰａｎＤｏｎｇｈｕａ，ＲｕａｎＸｉｎｂｏ，ＷａｎｇＸｕｅｈｕａ，ｅｔａ１．Ａｃａｐａｃｉｔｏｒ－ｃｕｒｒｅｎｔｒｅａｌ－ｔｉｍｅｆｅｅｄｂａｃｋａｃｔｉｖｅｄａｍｐｉｎｇｍｅｔｈｏｄｆｏｒｉｍｐｒｏｖｉｎｇｒｏｂｕｓｔｎｅｓｓｏｆｔｈｅＬＣＬ－ｔｙｐｅｇｒｉｄ－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｉｎｖｅｒｔｅｒ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２０１３，３３（１８）：１一１１．【１３】白志红，阮新波，徐林．基于ＬＣＬ滤波的并网逆变器控制策略［Ｊ］．电工技术学报，２０１１，２６（Ｓｕｐ．１）：１１８—１２５．ＢａｉＺｈｉｈｏｎｇ，ＲｕａｎＸｉｎｂｏ，ＸｕＬｉｎ．Ｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｉｅｓｆｏｒｔｈｅｇｒｉｄ—ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｉｎｖｅｒｔｅｒｗｉｔｈＬＣＬｆｉｌｔｅｒ［Ｊ］．Ｔｒａｎｓａｃ—ｔｉｏｎｓｏｆＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２０１１，２６（Ｓｕｐ．１１：１１８－１２５．［１４】王要强，吴风江，孙力，等．带ＬＣＬ输出滤波器的并网逆变器控制策略研究［Ｊ］．中国电机工程学报，２０１１，３１（１２）：３４－４０．ＷａｎｇＹａｏｑｉａｎｇ，ＷｕＦｅｎｇｊｉａｎｇ，ＳｕｎＬｉ，ｅｔａ１．Ｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｆｏｒｇｒｉｄ—ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｉｎｖｅｒｔｅｒｗｉｔｈａｎＬＣＬｏｕｔｐｕｔｆｉｌｔｅｒ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２０１１，３１（１２）：３４．４０．【１５】鲍陈磊，阮新波，王学华，等．基于ＰＩ调节器和电第２９卷第６期陈新等三相并网逆变器ＬＣＬ滤波器的研究及新型有源阻尼控制７９容电流反馈有源阻尼的ＬＣＬ型并网逆变器闭环参数设计［Ｊ】．中国电机工程学报，２０１２，３２（２５）：１３３．１４３．ＢａｏＣｈｅｎｌｅｉ，ＲｕａｎＸｉｎｂｏ，ＷａｎｇＸｕｅｈｕａ，ｅｔａ１．Ｄｅｓｉｇｎｏｆｇｒｉｄ—ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｉｎｖｅｒｔｅｒｓｗｉｔｈＬＣＬｆｉｌｔｅｒｂａｓｅｄｏｎＰＩｒｅｇｕｌａｔｏｒａｎｄｃａｐａｃｉｔｏｒｃｕｒｒｅｎｔｆｅｅｄｂａｃｋａｃｔｉｖｅｄａｍｐｌｉｎｇ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２０１２，３２（２５）：１３３－１４３．【１６】李芬，邹旭东．并网ＬＣＬ滤波的ＰＷＭ整流器输入阻抗分析［Ｊ】．电工技术学报，２０１０，２５（１）：９７．１０３．ＬｉＦｅｎ，ＺｏｕＸｕｄｏｎｇ．ＩｎｐｕｔｉｍｐｅｄａｎｃｅａｎａｌｙｓｉｓｏｆＬＣＬ－ｆｉｌｔｅｒＰＷＭｒｅｃｔｉｆｉｅｒｃｏｎｎｅｃｔｅｄｔｏｇｒｉｄ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２０１０，２５（１１：９７－１０３．［１７】杜少武，赵钦，张胜．太阳能并网输出ＬＣＬ滤波器的设计［Ｊ】．电力电子技术，２００９，４３（１１）：１６．１８．ＤｕＳｈａｏｗｕ，ＺｈａｏＱｉｎ，ＺａｎｇＳｈｅｎｇ．ＤｅｓｉｇｎｏｆＬＣＬｆｉｌｔｅｒｆｏｒｇｒｉｄ－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃｉｎｖｅｒｔｅｒ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，２００９，４３（１１）：１６·１８．［１８］张宪平，李亚西，潘磊．三相电压型整流器的ＬＣＬ型滤波器分析与设计［Ｊ】．电气应用，２００７，２６（５）：６５—６７．ＺｈａｎｇＸｉａｎｐｉｎｇ，ＬｉＹａｘｉ，ＰａｎＬｅｉ．ＡｎａｌｙｓｉｓａｎｄｄｅｓｉｇｎｏｆＬＣＬｔｙｐｅｆｉｌｔｅｒｆｏｒｔｈｒｅｅ—·ｐｈａｓｅｖｏｌｔａｇｅｓｏｕｒｃｅｒｅｃｔｉｆｉｅｒ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｏｔｅｅｈｎｉｃａｌＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ，２００７，２６（５）：６５－６７．【１９】陈瑶，金新民，童亦斌．三相电压型ＰＷＭ整流器网侧ＬＣＬ滤波器【Ｊ】．电工技术学报，２００７，２２（９）：１２４．１２９．ＣｈｅｎＹａｏ，ＪｉｎＸｉｎｍｉｎ，ＴｏｎｇＹｉｂｉｎ．Ｇｒｉｄ—ｓｉｄｅＬＣＬ—ｆｉｌｔｅｒｏｆｔｈｒｅｅ—ｐｈａｓｅｖｏｌｔａｇｅｓｏｕｒｃｅＰＷＭｒｅｃｔｉｆｉｅｒ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２００７，２２（９）：１２４－１２９．［２０】刘飞，查晓明，段善旭．三相并网逆变器ＬＣＬ滤波器的参数设计与研究【Ｊ】．电工技术学报，２０１０，２５（３）：１１０－１１６．ＬｉｕＦｅｉ，ＺｈａＸｉａｏｍｉｎｇ，ＤｕａｎＳｈａｎｘｕ．ＤｅｓｉｇｎａｎｄｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｐａｒａｍｅｔｅｒｏｆＬＣＬｆｉｌｔｅｒｉｎｔｈｒｅｅ－ｐｈａｓｅｇｒｉｄ·ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｉｎｖｅｒｔｅｒ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２０１０，２５（３）：１１０－１１６．作者简介陈新男，１９７３年生，博士，副教授，主要研究方向为功率电子变换技术和新能源发电控制技术。韦微男，１９８２年生，博士研究生，主要研究方向为功率电子变换技术。（通讯作者）