234第29卷增刊2009年12月10日中国电机工程学报ol.29SuPPlemenVtDee.10,2009ProeeedingsoftheCSEE\"2009Chin.SoeforElee.Eng#文章编号:0258一8013(2009)51一0234一07中图分类号:TM46文献标志码:A学科分类号:47040基于LCL滤波器的并网逆变器双环控制设计刘飞-,段善旭/,查晓明-l.武汉大学电气工程学院,湖北省武汉市4(3072;2.华中科技大学电气与电子工程学院,湖北省武汉市43074)Designofl切0LooPControllerinGrid#connectedInverterWithLCLFilterHuFeil,DUANshan一xuZ,ZHA为ao一mingl(1.SehoolofEleetriealEngineering,WuhanUniversity,Wuhan430072,HubeiProvinee,China:2.SehoolofElectriealandEleetronieEngineering,HuazhongUniversityofSeieneeandTeehnology,Wllhan430074,HubeiProvinee,China)ABSTRACT:onthebasisoftheProPosedtwo一looPcurrenithree一Phasegrid一eonnectedO弓l言随着新能源发电在全世界范围内应用越来越广ontrolstrcategyofLCL一ilteredfinverter,thisPaPerfoeusesonthedesignmethodoftwo一looPeurrenteonirolleradoPtinghigh一orderPoleassignment,aswellasbringsforwvariableenatcardeombinedmethodofzero一Poleofsfetand泛,并网发电技术也成为一个重要的研究方向l-一5]\"而如太阳能电池!燃料电池以及小型风力发电等新能源都需要采用并网逆变器与电网相连接\"通常并网逆变器采用高频脉宽调制(PulsewidthmenttodealwithdePreeiatingorderandlimiteddegreeoffreedominhigh一orderelosedlooPeontrolsystem.ThismethodeouldPreeiselyealeulatethePlParametersofwo一tlooPeurenteontrroller,andverifythestabilityoftwo一looPeontrolsystembyusingRouth一Hurwitzeriterion,whenthemodulation,PWM)调制下的电流源控制,从而导致进入电网的电流中含有大量高次谐波,一般会采用L滤波器进行滤除,但是目前一些研究文献=6一7}提到LCL滤波器具有比L型滤波器更理想的高频滤波效果!从而常被用于大功率!低开关频率的并网设备,同时基于LCL滤波器的控制技术也成为新的研究热点之一[8一-\"]\"尽管LCL滤波器滤除高次谐波效果明显,但是LCL滤波器是一个谐振电路,其谐振峰对系统的稳定性及并网电流波形质量有很大的影响,如何设计控制器使系统稳定运行是必需解决的问题\"引入电网电压前馈控制有利于减小输出电流稳定误差[-.一-2],但无法有效地抑制谐振峰\"重复控制却存在动态响应差的缺点!.3一.5]\"在这种情况下,一种控制灵活!实现简单的基于电容电流内环!并网电流外环的双环控制策略被提出来[-/一.7],且采用根轨迹方法可以进行电流双环控制器的设计,但内外环电流控制器的参数无法精确得到\"此外电流双环控制策略应用于并网电流的波形控制,被控对象为工作在并网模式下采用LCL三阶滤波器的三相逆变器,其开环情况下系统的3个极点离虚轴很近,如何合理设计控制器参数使闭环控制系统具备一定的稳定裕度和快速动态响应速度需要进一步的研究\"基于以上分析,本文针对三相并网发电系统的switchingferilterfarequeney,giVen.damPingratioandParametersofLCLwo一looPtcontrolleradoPtingtheTheParametersdesignedbytheProPosedmethodcanensurethemaneeofthethrreephaseeurrent-which15veriiedfbythestabilityanddynamiePerofeontrolrid一eonnecgtedsystem,exPerimentalresults.KEYWORDS:grid一eonnectedinverter;LCLfilter:two一looPeontrol;limiteddegreeoffreedom:variableenaetment摘要:在介绍LCL滤波器的三相并网逆变器电流双环控制策略的基础上,研究基于高阶极点配置的电流双环控制器设计方法,并重点分析高阶闭环控制系统设计过程中的降阶与少自由度问题,同时提出零极点对消与变量设定方法相结合的双环控制设计方案\"该方案在开关频率!阻尼比以及LCL滤波器等系统参数己知的情况下,能够精确计算出内外环I控制器参数,并结合劳思一赫尔维茨稳定判据验证双环P控制系统的稳定性\"在实验验证环节中,采用该方案设计的双环控制器参数能够使三相电流源控制的并网逆变器安全!可靠运行且具有较快的动态响应速度\"关键词:并网逆变器:LCL滤波器;双环控制;少自由度;变量设定基金项目:中国博士后科学基金资助项目(20090451063)\"增刊刘飞等:基于LCL滤波器的并网逆变器双环控制设计运行特点以及LCL滤波器的工作特性,研究基于电流11!电容C:的电压u\"以及并网电感LZ上的电LCL滤波器的电流双环高阶控制系统设计中的降流i:为状态变量,在三相平衡的情况下根据Park阶与少自由度问题,并提出零极点对消与变量设定变换可得两相同步旋转内坐标系下的状态方程为方法相结合的新型实用设计方法来计算电流双环控制器参数,再配合劳思一赫尔维茨稳定判据验证控制系统稳定性,同时验证控制器参数以及系统参数在一定范围内变化的情况下系统的鲁棒性,然后将该设计方法得到的控制器参数应用于三相并网小z1.|se了l玉些一呱toud由\"由\"!一lR石风入/叫叮一会1//#会1!气一叭d一乌)/叫__+几)/_0一几1l发电系统的实验平台,通过实验结果验证本文所提=一鱼i几,-/J+,,.+以一)/_JL2出的电流双环控制器设计方案的三相并网逆变系1(1)统在应用中的可行性与实用性\"=一鱼!__一)/__LZ-,_一呱J+生-/LZ/咐LZ.,1并网逆变器的状态空间数学模型1.1.一瓦-/一瓦-d2十翻卿,.1主电路拓扑1.1.图1所示为三相并网发电系统的拓扑结构图,一瓦2d-一瓦气/一翻/图中,枯cl为直流输入电源,C,为输入直流母线滤式中/波电容,T,一几为三相逆变桥的6个IGBT开关管,/sd!/sq为三相桥臂电压与电网电压的匆分量\"根据式(l)所示的LCL滤波器在dq坐标系Rl为滤波电感Ll的内阻和由每相桥臂上!下管互下的数学模型,旋转3/2变换在系统的d轴和q轴锁死区所引起的电压损失,R:为滤波电感L:的内之间引入了强祸合,d!q轴电流除受控制量均和阻,Ll!CZ!L:组成三阶LCL滤波器\"u\"影响外,还受祸合电压毗111\"!一毗111己!毗212\"!一毗2场和祸合电流口Qucq!一田q/cd以及电网电压/bl巴日suJ!/!的影响\"如果不对d轴和q轴进行解祸控制,/之_口采用电流闭环控制时d轴和q轴的电流指令跟踪效果不是很理想\"如果引入状态反馈解祸控制,解祸后控制系统图1三相并网发电系统拓扑结构图Fig.1ProPosedtoPologyofthree一PhasePhotovoltaied轴!q轴的输出量为grid一eonneetedpowersystem/-=/dl一呱人\"一佑/十尺)-2/cq-,.2三相并网逆变器dq坐标系下数学模型仇s+Rl)(CZs)眺2屯\"(2)滤波器状态空间模型的具体形式与所选状态u\"=uol+眺1人己+(L15+风)砚Zu\"+变量有关,为了建立采用LCL滤波器的三相并网逆仇s+尺)(qs)毗2屯己变器的状态空间数学模型l-8一]0z,这里选择Ll的电感图2所示为状态反馈解祸控制原理图,如果引!二三二__二_一二-_二二万1____________________口自/眨少2(L15+R1))逆变器模型型l!1CZss诬尖犯口口口扩习!1G\"(s))+CZss一J尸尸曰去11!2\",!+rlll*1)eZ!{.1一图2向坐标系下基于状态反馈解祸控制原理图Fig.2PrineiPlediagrambasedonfedbackdeeouPlingeontrolunder向eoordinate中国电机工程学报第29卷入状态反馈量对这些祸合量全部进行解祸控制,不仅引入的状态量比较多,而且计算/cd!/!和i2d.场的解祸控制量时还需要进行复杂的微分算法,这使控制器的设计非常复杂,此外与控制器设计相关联的系统参数非常多,这样控制器的性能非常依赖建模时各个参数的精确度,如果任何一个相关联的参数在系统运行时有变化,则会影响控制器的性能\"因此,基于以上分析选择Clark变换将三相逆变器Fig.4几竺飞1坚竺剑剑}图4并网逆变器双环控制系统等效框图Dualcu似ntlooPsystemequivalentdiagram变换成2个等效的单相逆变器在叨坐标系下进行控制,可以避免dq变换和复杂的解祸过程,使控制器设计起来相对比较简单\"下文所提的三相并网33.1电流双环控制器的设计方案电流双环控制特性虽然都是双环控制,LCL滤波器的逆变器采用逆变器的控制策略都是基于峭坐标系展开研究\"电流双环控制策略与电压源逆变器的电压电流双环控制在原理上完全不同\"并网逆变器控制为电流源实现并网功能,首先并网逆变器的指令为电流指令,其次电流控制器的响应速度远比电压控制器的快,在设计上内外环的影响不能像电压电流双环一样在设计电流内环时可以忽略电压外环的影响\"因此内外环不能独立设计,需要根据控制器的性能要求同时设计内外环控制器参数\".23系统稳定条件在设计控制器时,首先需要考虑的问题是基于2基于电流双环控制的原理分析文献=6一117]己经从系统稳定性进行分析得出:基于并网电流单环H控制无法使系统稳定运行,采用电感电流11作为内环电流反馈的电流双环控制对系统稳定性没有明显的改善,但采用如图3所示的电容电流ic作为内环反馈的双环控制,在选择合适的内外环控制器参数情况下完全能够使系统稳定运行\"双环控制系统的稳定性\"根据式(3)所推导出的开环传递函数为图3Fig.3电感电流外环电容电流内环系统框图Dualeu浓ntlooPsystembloekdiagram乓1(s)=人,+人usingZ*andiikc心!一12!Bos-+Bls,+BZsZ+凡s(4)Gi(s)Gc(s)q(s)GZ(s)乓(s)(3)12走一12掩1+Gl(s)q(s)+GZ(s)G3(s)+叹(s)叹(s)式中:Gl(s)=1/(L15+Rl);GZ(s)=1/(C萝);Gc(s)=Kc;G3(s)=1/(L25+RZ);Gi(s)=凡+Ki/s\"将图3等效变换为图4所示的电流双环控制式中:A\"=凡Kc;AI=KIKc;BO=LILZCZ-Bl=R1LZCZ+RZLICZ+LZCZKcRZCZKc;B3=RI+RZ\";BZ=Lz+LZ+RIRZCZ+闭环传递函数为系统等效图,其参考信号为坛=Kc叽+Ki/s厂\"图4中,反馈通道的反馈信号由电容电流Ic和并网电流乓2(s)=粤-Bo12比戍s+人(5)s4+Bls,+几s,+(几+A0)s+入:(尽+式)S+S一十一特征方程为几及积分量分别乘以Kc!Kc凡!KIKc3个常系数的总和形成\"如果把电容电流Ic和并网电流几及其积dZ(s)=54+D一风拭!凡S一+一一0B八由于是,:=4的线性系统,根据劳思一赫尔维茨稳定判据,特性方程各项系数为正,且刁2二a,aZ一分量看成系统的3个状态变量,则图4是以坛为输入量,以Kc!Kc坞!KIKc组成状态反馈增益矩阵的状态反馈控制系统\"可以看出,当改变内环控制参数凡时,也同时改变了电容电流Ic和并网电流几及其积分量的反馈通道系数Kc!Kc凡以及KIKc,因此导a\"a3,以及次>\"子a4/a3,可得oA0一一凡>A几>0十A阿恤匡队陌阵l致电流双环控制器无法通过改变凡!Ki和Kc的数值将系统的闭环极点配置到所希望的位置上以满足性能指标要求,也是下一步采用高阶极点配置的方法设计电流双环控制器参数时需要解决的问题\"B(几0B>o+人)>O(7)十人)>可入/(s+人)B增刊刘飞等:基于LCL滤波器的并网逆变器双环控制设计因此,只要满足劳思一赫尔维茨稳定判据推导姚=凡/B\"\"将式(4)零极点对消,需要满足以下关系式出的关系式(7),就能使系统稳定;或者可以通过设计所得的控制器参数代入不等式(7)进行验算,是否符合系统稳定的充分必要条件\"姚一Xl=姚一Xl(Yl一Xl)]=0(10)由式(5)可得零极点对消后的开环传递函数为_;(s)=)aj(X八(11)3.3基于高阶极点配置的双环控制器设计方案sJ+不s-+TZs+兀从式(5)可以看出,双环控制器的闭环传递函数是一个典型的4阶系统,需要采用极点配置的方法进行控制器的参数设计\"假设4阶双环控制系统的1一Xl;T,2=姚一Xl(Y1一Xl);乃=姚一XrX\"d4(s)Gs,+不52+兀s+兀+X\"双环系统闭环控制下的希望特征方程为!1.了J.八2a!希望闭环主导极点为!,2一执士j\"丫正丁,希望的闭环非主导极点分别为53=一m二以,54=一二琳,则双环控制系统的希望特征方程为Dr(s)=(52+2爵琳!+时)(:+m二以)(s+n二琳)(s)比较式(6)!(8)有一人凡几一0B双Dr(s)=(s2+2二码:+时)(s+m二琳)X一xl二(m+2)或以=mn盯衅=或以(m+n+2)(9)Y一Xl仪一Xl)=(Zm盯+1)时2犯一Xl[z一xl氏一xl)]+x\"Y二m或时(14)K一XI氏一戈仪一Xl)]=0因此为了得到控制器参数只需求解式(14),但是凡!Kc和Ki变量无法满足4个方程式,这里需=时(mn盯+Zm盯+Zn劈+1)凡+A0_要另外设定一个变量\"阻尼比或和自然频率麟都可以选择作为变量,选择哪个更合适,它们之间是否存在一一对应的关系,需要再进一步分析\"0B二时(m+n+Zmn毋)由式(14)化简得出阻尼比二和自然频率麟以及m之间的关系式为通过式(9)可以看出,给定码!二!m和n情况下,3个变量凡!Ki和Kc无满足4个方程,即4个闭环极点不能任意配置,与图4的原理分析结果是一致的\"从LcL滤波器电路可以看出,输出y=几不能反映状态变量11的变化,因此11不可观测,但是由于控制系统引入了电容电流i\"的反馈,且存在关系式12=11一i\",通过控制输入/*和电容电流i\"的反馈控制进而可以控制12,正如图4的分析,并网电流外环与电容电流内环控制器通过内环控制器比例参数Kc祸合在一起\"这也是双环控制不足的地方,如果再引入状态变量反馈解祸,会给检测成本和控制器设计带来不利影响\"双环在文献=6一1171中己经证明可以使系统稳定运行,只是没有提出精确的控制器参数设计方法\"因此针对电流双环控制这种特殊的少自由度的情况,寻求简单实用的参数设计方法是本文的研究重点\"基于以上分析,为了使少自由度的控制系统能够通过配置系统的闭环极点来精确计算双环控制器的参数,需先采用零极点对消的方式,剩下一对(m+2)二刀3一(Zm梦+1)琳刀2+(Zm毋+i)2时刀0=0(15)如式(4)所示,B\"和刀3都是常数,丑2=乙1+乙2+尺1尺2C2+尺ZCZcKIRZC:与RZCzRcK中含有参数Kc,由于五1+乙2+大小差3个数量级左右,因此可以忽略RZCZKc项的影响,认为B:为一个常数\"基于以上分析,在m二5的情况下可以得到阻尼比二和自然频率以的关系图,如图5所示\"通过对图5的分析可得,阻尼比爵与自然频率码之间存在一一对应关系且变化趋势相反,设计控制器性能时需要考虑二与码之间的变化趋势,即假定合适的阻尼比二,选择自然频率以作为变量,通过方程组(14)可以求得唯一正解\"/s夕p`凉g已义一__图5Fig.5eRlations址PofdamPingra6oand介叫ueney-natural共扼极点与一个负实数极点再通过配置到合理的位置来计算双环控制器的参数\"令X0二A\"/B\",Xl=Al/A\",Yl=Bl/B\",姚=BZ/B\",阻尼比二和自然频率麟的关系曲线中国电机工程学报第29卷以凡!Kc!Ki和以作为变量的四元方程组,波德图,可以看出系统的相角裕度在42.30和66.60在考虑到系统自身阻尼情况下,这里设定二=0.5和m二5,并代入系统参数Ll二5.smH!LZ二lmH!cZ二20林F!尺l=尺2=0.4\",经过式(10)和(14)可以计之间变化\"同理如图8和)和8(c)所示,以Ki和Kc的理论计算参数的约0%变化,其系统的相角裕度分别在52.60一54.80和41.30一78.80之间变化\"此外算出凡=0.2635,Ki=27#12,Kc=79#89,码=4256;ad/s\"另外可得Z域下3个闭环极点的位置为51,2=1.767士jo.28,匀=0.363\"零极点对消的开环零点与极点位置为z0,心=0.99\"图6所示为闭环零极点分布图,可以清楚的看出零极点对消的位置以及主导极点和非主导极点的分布情况\"图7所示的双环控制器的带宽频率为既二5050rad/s,具备合适的系统带宽\"将计算出的控制器参数代入式(7)可在实际装置运行时,一些与控制器相关的硬件参数,如LCL滤波器参数,会随着温度的变化而改变,因此需要分析LCL滤波器参数变化时对系统稳定性影响\"如图9(a)所示,以Ll的参数巧\"%变化,画出开环系统波德图,可以看出系统的相角裕度在34.70和66.60之间变化\"同理如图9(b)!(c)所示,以L:和C:的参数的巧0%变化,其系统的相角裕度分别在46.20一67.70和48.50一660之间变化\"得:刀扭1/(B:+A\")=2.5一ixio一8!丑1刀2一刀\"B3+A\"()=1.767x10一7是满足系统稳定性的条件\"夕兀理n40曰6nZ54,21~-!闷~~一\\/(rad/s)f\\一理呷产9哗一艘娜兴一二一0.2践育适人z心以宁泌川)入妙809套钓\"-C-1.0片下丈上上(a)价变化士50%~~~~~{\\;卿0\"耐牡一全!一井刁十一一一U.4卜!价耳橱今i众彩执.~~!...卜..r~~一LO-一[凌场飞?0涵一LO一050-O\\\\实轴图6Fig.6500国闭环电流控制系统零极点分布图Ole一Pe功5Plaeementofclosed#zlooPcur比ntcontrol一,一\\\\201月芝一50)\\火山_一_一{一一__一一,一,_-一丫之,:万102103104105106/(rad/s)f一100一150O(b)Ki变化幼0%习毛180一270映lU102103104105106芝89私\"q.0`卜卜卜火火/(rad/s)f图7Fig.7闭环电流控制系统的波特图ntcontorlsystemBodePlotofclosed一looPeurer在实际闭环控制系统中,控制器参数调整不可能做到理论分析的零极点完全对消\"在这种情况下,实际系统参数与理论计算参数之间的误差对系统稳定性影响需要进一步分析\"如图8(a)所示,分别以耳理论计算参数的00%变化,画出开环系统Fig.8一270-10下一卜瓶_::一:.一!之--,102103104105106/(rad/s)f(e)Kc变化巧0%图8控制器参数变化时系统开环波特图of比eo衅\"#IooPsystemchangeBodediagramw七encontmlerParameters增刊刘飞等:基于LCL滤波器的并网逆变器双环控制设计isdtorion,TtHD)分析,可以看出,在实际电网电压含有低次谐波情况下,并网电流的各次谐波得到很-一权火火洲卜派,:------一8一林砚三三101102103104105206好的抑制,而且其总谐波畸变率THD<5%\"图13所示为系统动态响应实验波形,可以看出当并网电流指令从ZA突增到3A时,实际输出电流在一个正弦周期内快速调整并稳定在新的电流值\"通过以龚二奄`!A书习电7刁电8压A相多多手网,电流/(rad/s)fa)LI电感值变化00%(寒的oA/a`!~岌执又又101102103104105八Z八八二7{八1.,.八岁r00珍}!!琢.一_.甘r{以..-{刃.Jl一l.一二一t(IOms/格)不户\\二二106图10基于电流双环控制方案的并网电流实验波形Fig.10ExPerimentwavesofcur比nt钾\"#looPcontrel垮乙之`j/(rad/s)f(b)L:电感值变化当\"%500霎一50一100一150汁-火牵酥巴`\"之A相并网电流乙流砂翅)电流!l椰一l卜卜井网r(lomsz格)布一180101了下丈,102203104105106图n三相并网电流实验波形ConneCtedCUfrelltFig.11ExPerimentwavesofth理e#Phasegidr2101-494008620/(rad/s)f(e)C:电容值变化幼0%l口乙享,-I.图,Fig.9LCL滤波器参数变化时系统开环波特图whenLCLnlter砂rameterschange27二BodediagramoftheoPen#looPsystem俪211__口ll\"111!旧2l\"_.,ll刚nm:l-日.l1.11二/101826h-.\"\"\"__.._.确口,,,3442504实验结果分析搭建三相并网逆变器的实验台架,验证双环控图12Fig.12Harm频次A相并网电流THD频谱分析oniesanalysisofA一Phasecu浓ntwave制器中参数设计的合理性\"由单相整流桥提供50V的直流电压,并网逆变器与电网之间采用变2比1:2的工频变压器隔离\"开关频率为10.skHz\"采用第2节的控制策略以及正弦脉宽调制(sinepulsewidthmodulation,SpWM)方式,使用第3节中理论计算出的控制器凡!Ki和Kc参数值,经过实验调试现实了三相并网逆变器并网稳定运行\"图10!n所示为A相电网电压与并网电流实蟾巴奄`j洲){八八){八万))沪沪沪勺)了丫讥(i勺勺勺({气向从t(20ms/格)验波形以及三相并网电流实验波形,图12所示为A相并网电流波形总谐波畸变率(totalharmonic图13Fig.13系统动态响应实验波形1丫ansient代sP0nseofsystem240中国电机工程学报第29卷上的实验结果验证了本文针对电流双环控制提出的设计方案的可行性以及理论分析的正确性\"Electronics,2008,23(3):2342一1347=10]ShenGuoqiao,XuDehong,CaoLuPing,etal.AnimProvedeontrolLfilterstrate留forgrid一oonectedvoltagesourceinvercterswithaLC5结论本文对采用LCL滤波器的三相并网逆变器建[J].IEEETrans.onPowerElectronics,2008,23(4):1899一1906.=118KaZmierkowskiMP,MalesaniL#Currentcontroltechniqueforthree一Phasevoltage一sourcepWMeonverers:asurtvey[J8#IEEETrans#onIndust理Electronies,1998,45(2):691一703.立完整的数学模型,在介绍电容电流内环并网电流外环的双环控制策略基础上,针对控制器高阶闭环系统及特有的少自由度问题进行深入分析,并提出了相应的设计方案,最后通过三相并网逆变器的实验平台实现电流双环控制的并网运行,验证了基于双环控制策略的参数设计方案的实用性和可行性\"=121zargariN,JoosG#perormaneeinvestigatifnnofaeurrent一eontrolledvoltage一regulatedpWMreCtifierinrotatingandstationary介ame=C8#NineteenthAnnualInternationalConferenCeonIndustrialEleerronics,MauiHawii,USA,1993.=13]AmanumaK,FuwaM,S砍akiY.HighaccurateriPPleredueingmethodbasedontherePetitivecontrol[C]#25thAnnualIEEEpowerEleetronicsS哪e生alistsConference,aipTei,hCina,1994#参考文献=18FigUeresE,GareeraG,SandiaJ,etal.sensitivitystUdyofthedynamlsofthree一cPhasePhotovoltaieinverterswithanLCLgrid川ter114>YehSC,TZouYY.AdaPtiverePetitivecontrolofaPWMinverterforACvoltageregUlationwithlowharmonicdistortion=C8.26thAnnualIEEEPOwerEleetroniesSPeeialistsCOnference,Atlanta,USA.1995.l5>刘飞,查晓明,周彦,等.基于极点配置与重复控制相结合的三[IJ8.IEEETrans.onIndustrailEleetronies,2009,56(3):706一717.相光伏发电系统的并网策略研究=l.电工技术学报,2朋8,2J3(12):130一136.LiuFei,ZhaXaioming,Zhou钧n,etal.Researehongrid(onneeted128LiuFanUIg.i#DuanShanxu,LiuFei,etal.AvariablestePsizeINCMP叮methodforPV=3]systems[J8.IEEETrans.onIndustrailElectronics,2008,55(7):2622一2628.姚志垒,肖岚.基于DSP控制的多输出并网逆变器[].中国电机J工程学报,2008,28(24):46一51.物\"Zhilei,X正ao劫n.ResearchonmuirjPleou亡Putgrid一onee把dcstrategyeombiningpole一assignmentandrePetitiveeontrolinthree-phasePhotovoltaicsystem[J8#竹ansaetionsofChinaEleetroteehniealSociety,2008,23(12):130一136(inChinese).=1681切iningE,HolmesDG.Grideurrentregulationofathree一Phasevolt吧esourCeinverterwithanLCLinPutfilter[Jl#IEEETrans.onpowerElectronies,2003,18(5):555一595.inverersbasedonDSpcontrtol[J8#proceedingsoftheCSEE,2008,28(24):46一51(inChinese).J.中国电=4>汪海宁,苏建徽,丁明,等.光伏并网功率调节系统[机工程学报,2007,27(2):75一79.W台ngHaining,SuJianhui,DingMing,etal.Photovoltaiegrid117]LohPC,HolmesDG#Analysisofmultilo0PcontrolstrategiesforLC/CULCL-flteredvoltage一soureeandeurrent一soureeinvertersIJI.IEEETrans#onlndustryApplications,2005,41(2):644一654.connectedPowerconditionersystem[J8#proeeedingsoftheCsEE,2()7,27(2):75一79(inChinese).X118]Lju凡i,DuanShanxu,Xupengwej,etal.Desj即andeontrolofthree一PhasepVgridconneCtedconverterwithLCLfilter=C>.The33rdnAnualCohC15>张国荣,张铁良,丁明,等.具有光伏并网发电功能的统一电能质量调节器仿真[].中国电机工程学报,200z7,27(14):82一86.ZhangGuorong,resear山onZhangTieliang,DingMing,etal.SimulationgrideonneetednfereneeoftheIEEEina,2007.IndustrialElectroniesSoeiety,aiPei,T=19>MagueedFA,SvenssonJ.ControlofvsCeonnectedtothegridthroughLCL一iltertoachievebalancedcfurents=C:#FourtiethIASnAnualMeetingConfereneeRecord,HongKong,China,2()5.XunifiedqualityeonditionerwithPVgenertion[J]#praoceedingsoftheCsEE,2007,27(14):82一86(inChinese)#环l曰sererM,Blaabje玛F,11ansenS.Designandcon如lofanLC卜fil比ractiverectifier[C8.Thity一SixthIrASAnnualRecordofthe2001IEEE,HyattRegeneyHOtel,=208serpaLA,KolarJW,ponnaluris,etal.Amodifieddirectpowereontrolstrategyallowingtheconnectionofthree一Phaseinvertertothebasedthee一PhasreMeetingConfereneegridthroughLCLfilters[Cl.FortiethIASAnnualMeetingConfereneeRecord,HongKOng,China,20]5.(Chieago,USA,2001.收稿日期:2009一11一09\"=78沈国桥,徐德鸿.LCL滤波器并网逆变器的分裂电容法电流控制[J]#中国电机工程学报,2008,28(18):36一41.ShenGuoqiao,XuDehong.Currenteontrolforgrid一eonneeted作者简介:刘飞(1977一),男,博士后,研究方向电能质量控制和三相光伏并网发电系统控制技术研究,invertersbysPlittingthecaPaeitorofLCLfilter[J8.ProceedingsoftheCSEE,2008,28(18):36一41(inC压nese).豪dyj一f@163iom.蓦段善旭(1970-一).男,教授,研究方向电力电粪子变换技术以及新能源发电:刘飞=8>Mari亡rhozs,MorariM.ExPlieitmodel一PrediCtiveontrolofaPWMcinverterwithanLCLfilter=J8.IEEETrans.onIndustrailEleetronies,20)9,56(2):389一399.(查晓明(1967一),男,教授,博士生导师,研究方向为电能质量控制和新能源及微网技术\"=9]儿mHY,Choi5.IndireeteurrentalgorithmorutilityinteraCftiveinvertersindistributedgenerationsystems[J8.IEEETrans.onpower(编辑吕鲜艳)