松花江避暑城东环路项目
松江湿地旅游通道四环路至呼口大桥段 现浇梁满堂红支架专项施工方案
编制： 复核： 审批：
中铁十三局集团第四工程有限公司 松花江避暑城东环路项目部
二O一三年七月
现浇梁满堂红支架专项施工方案
目 录
一、工程概况 ................................................................................................................................................. 2
1.1 基本情况 ......................................................................................................................................... 2 1.2 主要工程量 ..................................................................................................................................... 2 1.3 编制依据 ......................................................................................................................................... 2 1.4 施工重点、难点 ............................................................................................................................. 3 二、施工工期安排 ......................................................................................................................................... 4 三、施工工艺及方案 ..................................................................................................................................... 5
3.1现浇梁支架施工 .............................................................................................................................. 5
1）施工组织 ................................................................................................................................... 5 2）工艺流程图 ............................................................................................................................... 5 3）结构型式 ................................................................................................................................... 6 4）基础施工 ................................................................................................................................... 6 5）支架施工 ................................................................................................................................... 7 6）支架预压 ................................................................................................................................... 7 3.2 支架结构验算 .................................................................................................................................. 8
1）结构说明 ................................................................................................................................... 8 2）荷载计算 ................................................................................................................................... 9 3）结构检算 ................................................................................................................................. 11
四、安全质量控制措施 ............................................................................................................................... 19
1、支架搭设施工质量控制措施 ......................................................................................................... 19 2、雨季施工措施 ................................................................................................................................. 19 3、高空作业安全保证措施 ................................................................................................................. 20
4、其他安全措施 ................................................................................................................................. 20
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现浇梁满堂红支架专项施工方案
一、工程概况 1.1 基本情况
松花江避暑城项目工程道路全长8123.634m，南起樱花路（起点K2+596.366）,中心南北路环岛（终点K10+720）。平面坐标采用哈尔滨城市独立坐标系。松花江避暑城东环路（松江湿地旅游通道四环路至呼口大桥段）规划红线宽度60m，采用双向6车道。
K4+338大桥采用变截面预应力混凝土连续箱梁，桥跨径组合为40m+65m+40m，桥墩采用直立型实体式墩。桥梁横向全宽40m，双向共六车道。桥面横向分上下分幅布置，两幅桥净距5.0m。承台下设钻孔桩基础，桩直径120cm。
K4+338大桥支点梁高3.8m，高跨比1/17.1；跨中梁高2.3m，高跨比1/28.3。梁高采用二次抛物线变化。单幅箱梁顶宽17.5m，底宽9.8m，采用斜腹板单箱双室断面，翼缘板悬臂长度3.25m。箱梁顶板厚度28cm，底板厚度45-65cm，中腹板厚度40-65cm。在支点外设横隔墙，边支点处横隔墙厚度1.2m，中支点处横隔墙厚度1.8m。箱梁采用双向预应力设计，分为纵向预应力和顶板及横梁的横向预应力。 1.2 主要工程量
预应力混凝土连续箱梁跨径为40+65+40m C50混凝土：5107m3 Ⅱ级钢筋：681.6t； φ15.20钢绞线：201.4t。 1.3 编制依据 1）本工程招标文件；
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现浇梁满堂红支架专项施工方案
2）《松花江避暑城东环路施工图设计》；
3）国家及交通部现行的施工规范、标准和哈尔滨市建委制定的相关规范；
4）业主对本工程的工期及质量要求；
5）我单位的施工技术、机械设备水平以及类似工程的施工经验和技术总结。
1.4 施工重点、难点
1）地质条件较差，基础处理难度较大；
2）浇筑方量大，混凝土质量及供应的控制是重点； 3） 防止高空坠物是安全防护重点；
4）施工周期长，钢筋防锈及模板防污是控制重点。
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二、施工工期安排
K4+338大桥(40+65+40m)
支架施工 22 天 2013年8月7日至2013年8月28日 基础施工 2 天 2013年8月7日至2013年8月8日 支架架设 10 天 2013年8月11日至2013年8月20日 支架预压 12 天 2013年8月17日至2013年8月28日 现浇梁施工 57 天 2013年8月5日至2013年9月30日 模板加工 20 天 2013年8月5日至2013年8月24日 底模铺设 11 天 2013年8月22日至2013年9月1日 钢筋绑扎 14 天 2013年8月27日至2013年9月9日 内、外模安装 10 天 2013年8月30日至2013年9月8日 左幅砼浇注 3 天 2013年9月4日至2013年9月6日 左幅拆除底模 2 天 2013年9月23日至2013年9月24日 右幅砼浇注 3 天 2013年9月10日至2013年9月12日 右幅拆除底模 2 天 2013年9月29日至2013年9月30日 支架拆除 10天 2013年9月25日至2013年10月5日
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三、施工工艺及方案 3.1现浇梁支架施工 1）施工组织
K4+338大桥现浇梁采用满堂红碗扣式脚手架施工工艺，支架施工包括支架基础、支架搭设、支架预压、支架拆除等内容。
满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚30cm三灰碎石土、20cmC25砼）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶底托（长度不得少于60cm）、10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁组成。
模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×10cm木方分配梁沿纵桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上；上设10cm×10cm木方作为横向分配梁，间距为30cm；箱梁底模板、翼缘板模板采用定型大块竹胶模板，直接固定在横向分配梁上；其中翼缘板标高采用调整顶托高度来实现；侧、内模板为整体定型制作木模板，分节分段进行吊装，侧模直接安装横向分配梁中，与底模、翼缘板模板相连，内模支撑于底模。 2）工艺流程图
支架施工工艺流程图见下：
原地面压实 三灰碎石检验 碎石土基础 砼垫层基础 支架搭设 预压试验 现浇混凝土 支架拆除 沉降观测
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3）结构型式
4）基础施工
支架基础范围为支架周边各增加1.5m，采用三灰碎石土基础与C25混凝土基础。
三灰碎石土采用商品料，施工前对支架范围采用压路机静压1~2遍，不能出现局部反弹点。三灰碎石土一层成型，推土机平整，25T压路机压
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实3~4遍。压实后表面洒水，覆盖塑料膜进行养护7天。派专人进行洒水养护，始终保证碎石土表面湿润。
C25砼基础采用商品料，测量控制标高，自桥梁中心线向左右两侧设流水坡，坡高控制在15cm；采用汽车泵送混凝土进行施工，混凝土同步进行振捣，表面压光处理；混凝土专人洒水养护，时间不得小于7天。 5）支架施工
支架立杆布置纵向间距均为60cm，横向间距箱梁底板范围采用60cm，翼缘板范围采用90cm；底顶托调整高度控制在30cm以内；横杆底部第一层与第二层步距为60cm，第二层与第三层及以上步距为120cm，同时所有单根立杆顶部均设横杆连接；斜杆分水平斜杆、纵横方向斜杆；水平斜杆设于支架底部及顶部各一层；纵方向斜杆共设5道在支架两侧各设1处，支架中间位置设3道，分别处于梁中心、底板两侧边缘位置；横方向斜杆除支架两侧各设1道，其余按间距6m进行设置。
严格按施工图纸进行支架定点安装，挂线定位。 顶底托要求伸入钢管内不得小于15cm。
对所有钢管、扣件进行相应检测，合格后方可用于本工程。 加固扣件均采用扭力扳手进行校紧，确保不存在松动或未达到要求的加固扣件。同时对扭力扳手进行相应的检测，合格后用于施工检查。 6）支架预压
支架须进行预压，预压重量为箱梁重量的1.1倍，具体预压方案见附后。
初步施工流程为：混凝土基础施工→满堂红支架搭设→支架基础和支架的预压；
在支架搭完成后，开始铺设底模，底模采用δ12竹胶板。底模铺设完成后，进行支架整体预压。
支架预压的目的一方面是为了消除支架的非弹性变形；另一方面是为支架计算的弹性变形提供实践依据，为预拱度的设置提供参与，以保证梁体整体线形。
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压载总重按照设计要求为主梁自重的110%进行设置，加载方式采用砂袋三跨整体加重，加载过程分为三级加载，顺序按照
50%-75%-100%-110%进行。每级持荷时间不小于30min，最后一级为1h，稳定时间为48h。分别测定各级荷载下支架的变形值，并根据测试结果预拱度。
变形观测点的设置原则：横桥向布置5点（其中底板3点、翼缘板两侧各2点），纵桥向从墩中心向跨中心方向布置按点与点间距3m、3m、3m、4m、5m、7m、7.5m。具体布置如下图所示。
3.2 支架结构验算
1）结构说明
采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10×10cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中横向方木间距不大于0.3m（净间距0.2m）。模板宜用厚1.2cm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。支架纵横均按图示设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每6.0m设一道，纵桥向斜撑沿横桥向共设5道。支架底部、顶部各设一道水平斜撑。横杆底部第一层与第二层步距为60cm，第二层与第三层及以上步距为120cm，同时所有单根立杆顶部均设横杆连接。
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2）荷载计算
本计算书以现浇梁40m+65m+40m变截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱两室）为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
A 荷载分析
根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：
⑴ q1—— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵ q2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载
计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶ q3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计
算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。
⑷ q4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取
4.0kPa。
⑸ q5—— 新浇混凝土对侧模的压力。
⑹ q6—— 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。
⑺ q7—— 支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所
示：
满堂钢管支架自重 立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步距 60cm×60cm×120cm 60cm×90cm×120cm 支架自重q7的计算值(kPa) 3.38 2.21 B 荷载组合
模板、支架设计计算荷载组合 模板结构名称 底模及支架系统计算 侧模计算 荷载组合 强度计算 ⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺ ⑸＋⑹
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刚度检算 ⑴＋⑵＋⑺ ⑸ C 荷载计算
现浇梁满堂红支架专项施工方案
⑴ 箱梁自重——q1计算
根据K4+338大桥现浇箱梁结构特点，我们取箱梁近墩侧断面，其结构混凝土量最大，代表进行箱梁自重计算，并对截面下的支架体系进行检算，先进行自重计算。
根据横断面图，则： q1 ＝
2617.41WγcA＝50.29kPa =＝
B9.0B 取1.2的安全系数，则q1＝50.29×1.2＝60.35kPa
注：B—— 箱梁底宽，取9.0m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
⑵ 新浇混凝土对侧模的压力——q5计算
因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=28℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力
q5=PmKrh
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K为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2 当V/T=1.2/28=0.043＞0.035 h=1.53+3.8V/t=1.69m
q5=PmKrh1.2251.6950.7KPa 3）结构检算
（1）扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算
碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。
本工程现浇箱梁支架按φ48×3.5mm碗扣架进行立杆内力计算，采用60×60×120cm的布置结构，如图：
模板斜撑立杆大横杆纵模板向斜撑立杆小横杆横向单位：m
①、立杆强度验算
根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝30kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5）。
立杆实际承受的荷载为：
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N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时） NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力 ΣNQK—施工荷载标准值；
于是，有：NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×60.35=21.72KN
NG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KN
ΣNQK=0.6×0.6×(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+3.38)=2.296KN 则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（21.72+0.36）+0.85×1.4×2.296=29.2KN＜［N］＝30kN，强度满足要求。
②、立杆稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+MW/W≤f
N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得； f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。
A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。
Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。 i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术
规范》附录B得i＝15.8㎜。
长细比λ＝L/i。
L—水平步距，L＝1.2m。
于是，λ＝L/i＝75.9，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.75。
MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距； MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10 WK=0.7uz×us×w0
uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=1.38
us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第
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36项得：us=1.2
w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w0=0.8KN/m2 故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN La—立杆纵距0.6m； h—立杆步距1.2m，
故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.0953KN
W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得W=5.08
则，N/ΦA+MW/W＝29.2*103/（0.75*489）+0.0953*106/（5.08*103）
＝92.3 KN/mm2≤f＝205KN/mm2
计算结果说明支架是安全稳定的。
（2）满堂支架整体抗倾覆
依据《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。
K0=稳定力矩/倾覆力矩=y*Ni/ΣMw
采用最危险截面（主跨65m）验算支架抗倾覆能力：
箱梁宽度17.5m，长65m采用60×60×120cm跨中支架来验算全桥： 支架横向28排； 支架纵向105排； 高度4m（平均）；
顶托TC60共需要54*89=2940个； 立杆需要28*105*4=11760m; 纵向横杆需要65*4/1.2*28=6066m； 横向横杆需要17.5*4/1.2*105=6125m；
故：钢管总重（11760+6066+6125）*3.84=91.97t; 顶托TC60总重为：2940*7.2=21.17t； 故Ni =91.97*9.8+21.17*9.8=1108.77KN； 稳定力矩= y*Ni=8.75*1108.77=9701.7KN.m
依据以上对风荷载计算WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×
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0.8=0.927KN/ m2
跨中65m共受力为：q=0.927*4*65=241KN； 倾覆力矩=q*2=241*2=482KN.m
K0=稳定力矩/倾覆力矩=9701.7/482=20.1>1.3 计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求 （3）箱梁底模下横桥向方木验算
本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用10×10cm方木，方木横桥向跨度在箱梁跨中截面处按L＝60cm进行受力计算,实际布置跨距均不超过上述值。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。
q(底模下横桥向方木受力简图q(尺寸单位：cm［δw］=11MPa［δτ］=17MPa E=9000MPa
按相同截面处3m范围进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝60cm进行验算。
① 方木间距计算
q＝(q1+ q2+ q3+ q4)×B＝(60.35+1.0+2.5+2)×3=197.55kN/m M＝(1/8) qL2=(1/8)×197.55×0.62＝8.89kN·m W=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3 则： n= M/( W×［δw］)=8.89/(0.000167×11000×0.9)=5.34(取
整数n＝6根)
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d＝B/(n-1)=3/5=0.6m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。
经计算，方木间距小于0.6m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.3m，则n＝3/0.3＝10。 ② 每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4 则方木最大挠度：
fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(197.55×0.64)/(12×9×106×8.33×10-6×0.9)］ =4.12×10-4m＜l/400=0.6/400=1.5×10-3m (挠度满足要求)
③ 每根方木抗剪计算
δτ＝(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)×(197.55×0.6)/(12×0.1×0.1×0.9)=0.548 MPa＜［δτ］=1.7MPa
符合要求。
（4）扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算
本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上顺桥向采用10×10cm方木，方木在顺桥向的跨距在箱梁跨中按L＝60cm（横向间隔l＝60cm布置）进行验算，如下图布置，将方木简化为如图的简支结构（偏于安全）。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。
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p顶托上顺桥向方木受力简图ppp尺寸单位：cm方木材质为杉木，［δw］=11MPa［δτ］=17MPa E=9000MPa现浇梁满堂红支架专项施工方案
① 方木抗弯计算（3m范围）
p=lq/n＝l(q1+ q2+ q3+ q4)×B/n＝0.6×(60.35+1.0+2.5+2)×3/75=1.58kN Mmax＝(a1+a2)p＝(0.45+0.15)×1.58=0.95kN·m W=(bh2)/6=(0.10×0.102)/6=1.6×10-4m3 δ= Mmax/ W=0.95/(1.6×10-4)=5.94MPa＜0.9［δw］＝9.9MPa（符
合要求）
注：0.9为方木的不均匀折减系数。 ② 方木抗剪计算
Vmax=3p/2=(3×1.58)/2= 2.37kN δτ＝(3/2)Vmax /A=(3/2)×2.37/(0.1×0.1)=0.36MPa＜［δτ］×0.9=1.7×0.9=1.53 MPa
符合要求。
③ 每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=0.83×10-5m4 则方木最大挠度：
fmax=
pL3ap1.580.630.051.5822223L4a30.640.148EI24EI4891060.831052491060.83105 =1.409×10-4＜0.9×L/400=0.9×0.6/400m=1.35×10-3m 故挠度满足要求 （5）立杆底座和地基承载力计算：
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60cm60cm现浇梁满堂红支架专项施工方案
立杆承受荷载计算
最大荷载箱梁3m范围部位，间距为60×60cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：
N＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) ＝ 0.6×0.6×(60.35+1.0+1.0+2.0+3.38)=24.38kN 立杆底托验算： N≤Rd
底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd =40KN; 得：32.4KN＜40KN 立杆底托符合要求。 ⑵ 立杆地基承载力验算
将原地面整平，并采用重型压路机碾压密实(压实度≥90%)，达到要求后，再填筑30cm的三灰碎石土，一层填筑，碾压，使压实度达到94％以上后，根据经验及试验，要求地基承载力达到[fk]=220KPa。
地基承载力达到[fk]= 200～250Kpa（参考《建筑施工计算手册》。 立杆地基承载力验算：
N≤K·fAdk
式中： N——为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；
Ad——为立杆底座面积Ad=15cm×15cm=225cm2；
按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基础承载力：
N24.381083KPa＜Ad0.0225f＝5800KPa，底拖下砼基础承载力满足要
cd求。
底托坐落在20cm砼层上，按照力传递面积计算：
2A(20.15tg4515）0.2025m2
K调整系数；混凝土基础系数为1.0 按照最不利荷载考虑：
N24.38KN120.1KPa≤K·[fk]=1.0×200KPa =20.2025mAd将混凝土作为刚性结构，按照间距60×60cm布置，在1平方米面积上地基最大承载力F为:
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现浇梁满堂红支架专项施工方案
F＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) ＝ 1.0×1.0×(60.35+1.0+1.0+2.0+3.38)=67.73kN 则，F＝67.73kpa＜[fk]=1.0×200Kpa
经过地基处理后，可以满足要求。 （6）支架变形 支架变形量值F的计算 F＝f1＋f2＋f3＋f4
①f1为支架在荷载作用下的弹性变形量
由上计算每根钢管受力为24.38KN，φ48mm×3.5㎜钢管的截面积为489mm2。
于是f1=б*L/E
б＝24.38÷489×103＝49.85N/mm2 ， 则f1＝49.85×10÷（2.06×105）＝2.41mm。 ②f2为支架在荷载作用下的非弹性变形量
支架在荷载作用下的非弹性变形f2包括杆件接头的挤压压缩δ1和方木对方木压缩δ2两部分，分别取经验值为2mm、3mm，即f2＝δ1＋δ2＝5mm。
③f3为支架基底受荷载后的非弹性沉降量，基底处理时采用三灰碎石、混凝土铺装为刚性基础暂列为4mm （施工时以实测为准）。
④f4为地基的弹性变形
地基的弹性变形f4按公式f4＝σ/EP，式中σ为地基所受荷载，EP
为处理后地基土的压缩模量6.2取设计参数建议值。
f4＝σ/EP＝49.85÷6.2＝8.04mm。 故支架变形量值F为
F＝f1＋f2＋f3＋f4=2.41+5+4+8.04=19.45㎜
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四、安全质量控制措施
1、支架搭设施工质量控制措施
支架搭设过程中按设计间距和步距进行。
底层纵、横向水平杆扫力杆距地面的高度不大于35cm；立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆长度不大于70cm。
剪刀撑的斜杆与地面夹角控制在45~60度之间，斜杆每步与立杆扣接。
支架具有足够的强度、刚度和稳定性，能承受施工过程中所产生的各种荷载。
支架构造简单、合理，结构受力明确，安装、拆除方便。
支架在安装完成后，对其平面位置、顶部高程、节点连接及纵、横向稳定性进行全面检查，符合要求后，方可进行下一工序。
支架稳定、坚固，能抵抗在施工过程中可能发生的振动和偶然撞击。 预拱度值根据预压值进行相应的调整，消除因地基变形、支架变形等方面影响。
支架拆除应遵循后支先拆、先支后拆的原则顺序进行；箱梁侧模应在预应力钢束张拉前拆除；底模及支架应在结构建立预应力后方可拆除。
拆除支架时，不得损伤混凝土结构。 各连接件连接牢固。
安全员现场值班到位、制度管控。
施工人员“三宝”齐全，不佩戴安全防护设施，不得进入工地。 有恐高症、高血压等高危人群不得从事高空作业。 现场接电严格按临时用电规程作业。 2、雨季施工措施
对于混凝土的雨季施工，为保证混凝土的质量，混凝土开盘前根据混凝土含水率调整施工配合比，适当减少加水量。施工要保持连续性，混凝土安排一次浇筑完，并经常检查砂石料的含水量，控制水灰比。砼、砂浆在终凝前要进行覆盖，防止雨淋而影响质量。
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雨天施工时，要加强对高空作业的安全管理，设置足够的防护网、护栏等安全设施，并采取其他防滑保护措施。
对已绑扎的钢筋及时灌注混凝土，防止钢筋锈蚀。降雨时停止高空作业，对用电设备及线路进行检查，做好防雨护罩，防止漏电事故的发生。 3、高空作业安全保证措施
根据《高空作业安全技术规范》有关规定，项目技术负责人必须对本工程的安全防护技术措施的科学性、可行性负责。
凡高空作业须设置符合标准的密布式安全网，防止高空坠物事故，保证施工及车辆安全。安全网的设置应满足安全需要及城市整洁要求。
所有上下的直梯、挂梯或斜道都必须采取封闭式围护，扶梯要设双道护栏。
所有高空作业人员、管理、检查人员（包括现场测量人员），除正确戴好安全帽外，都必须佩戴安全带，施工现场要设置稳固、可靠的安全带挂钩处。
高处悬空作业人员，必须采取有效的防护措施，做到：安全带能生根、安全网能兜得住、临空面有防护。
施工作业面四周不准堆放杂乱零散物质，确保作人员施工、行走安全，严防杂物坠落伤及作业人员。
在支架外侧引出高出翼板1.5米钢管，搭设钢管围栏，四周悬挂安全防护网，在支架两侧每隔20米设消防栓一套。 4、其他安全措施
施工前对各作业班组进行安全交底；人员配戴防护用品齐全。 支架设置相应人行通道，四周用安全网进行防护。 天气恶劣情况下，作业人员不得从事支架安装、拆除作业。 支架顶部设相应的安全防护栏杆，高度不得小于1.2m，稳固可靠；同时栏杆设相应的灯光警示装置，确保夜间施工安全。
设立专职安全员，未佩戴安全防护用品，不得进入施工现场。 设支架接地系统，避免雷击事件发生。 编制应急方案，进行相应的应急演练。
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箱梁支架通道配相应的消防器材。
起重指挥应站在能够照顾全面的地点，信号要统一准确、严禁任何人员在起重臂和吊起的重物下面停留或行走，起重物件应使用交互捻制的钢丝绳，有打结、变形、断丝和锈蚀的钢丝绳应及时按规定降低使用标准或报废;起吊物件应合理设置溜绳。
跨大堤现浇梁，必须严格按规程操作，确保交通行驶安全。 支架搭设及拆模利用夜间半幅封闭施工，梁体施工车辆限高限速通行，挂牢安全网，电线电缆等用电设备布设合理、有序、安全。
支架拆除设专人指挥，施工人员统一有序进行，要配好相应的安全防护用品。
施工现场安全负责人负责施工全过程的安全管理工作，在支架搭设、拆除前向作业人员进行安全技术交底。
支架搭设、拆除和混凝土浇注期间，无关人员不得进入支模底下，现场安全员在现场维护。
支架搭设人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋，恶劣天气应停止支架的搭设与拆除，雨后上架作业应有防滑措施。
支架上人员应避免工具和材料掉落，下面人员应避开危险区域，随时注意观察，发现有危险时及时避开。在支架上作业人员要全神贯注，并注意适当的休息，避免疲劳作业。
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