直线加速器超厚墙、板施工
方案
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直线加速器超厚墙、板
施工方案
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-CAL-FENGHAI.Network Information Technology Company.2020YEAR
一、编制依据
1、《成都市第二人民医院医疗综合大楼》建筑和结构图纸。 2、主要规范、规程
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）
《混凝土结构工程施工质量验收规范〉（GB50204-2002） 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008、J814-2008） 《建筑施工手册》（第四版）
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 《钢管脚手架扣件》（GB15831-1995） 《木结构设计规范》（GB50005） 《混凝土模板用胶合板》（ZBB70006） PKPM施工计算软件 二、工程概况 1、工程基本概况
成都市第二人民医院医疗综合大楼工程，位于成都市锦江区庆云南街10号，是一栋集医疗、教学、科研、预防、保健、康复为一体的三级甲等医院医疗综合大楼。地下室为车库、设备用房、药品库房、配电房等，其中地下二层局部为6级平战结合的医疗救护站、二等人员掩蔽所。地上部分为门诊、急诊部、手术部、住院部等。本工程地下2层，地上16层，地面以上结构设计高度63.90m，总建筑面积58904㎡。大楼7层以下平面呈矩形，7层以上呈U形。
本工程抗震设防烈度为7度；地下一层以下剪力墙及框架抗震等级均为二级；以上剪力墙及框架抗震等级均为一级。结构安全等级为二级。砼结构的环境类别：与水或土壤接触为二a类，其余为一类。建筑结构的设计使用年限为50年。地基基础设计等级为乙级。地下室防水等级为二级。地下二层局部为人防部分，防护类别为甲类防空地下室；抗力级别为核武器6级、常规武器6级。
2、高大模板部位概况
4-○7/○K-○N之间，为钢筋混凝直线加速器设备用房在地下二层○
土结构，基础为400mm厚的砼抗水板，地面结构标高，板顶标高（顶板厚1400mm），局部（顶板厚2600mm）；板底距地面4.2m。东边临坑壁墙体厚度350mm，其余墙体厚度有1500mm、1400mm、1300mm、800mm，局部2500mm厚。（见平面及剖面图）
3 3 直线加速器房间平面示意图
1-1
2-2 1500 1600 4150 2500 1300 2000 800 3-----3 200×2 200×6 0 52 3 1×29 3 4 × 363 ×3763 052 200 200×6 200×23 200×8 200×11 200×8 200 顶板支架平面布置图
点划线表示竖向剪刀撑的搭设位置； 长划线表示水平剪刀撑的搭设位置 383×12 375×4
1400mm厚顶板的恒荷载1.4m×25 kN/m3=35 kN/m2； 2600mm厚顶板的恒荷载2.6m×25 kN/m3=65 kN/m2； 以上数值远远大于15 kN/m2，所以必须进行验算。 三、构件支撑体系的选择
1、直线加速器的现浇砼顶板支撑体系的选择
选用扣件式钢管满堂架支撑体系，Φ48钢管壁厚2.7mm以上；立杆横向间距200mm，纵向间距400mm；立杆步距1000mm；板底通过4m、3m长的100×100mm木方与15mm厚木胶合板连接，木方横向间距200mm，跨度400mm,木方直接放置在立杆顶托上；木方与木方交接处增加立杆和顶托。架体坐落在400mm厚基础钢筋砼底板上，立杆直接放在砼底板上。架体搭设高度4.2m。(见顶板支架平面布置图)
2、直线加速器周边现浇砼墙体的支撑体系选择
1采用15厚木胶合板，背楞为50×100mm木方，竖向布置，水○
平间距@=250mm；用Φ14对拉螺杆固定，端头配2个蝴蝶扣、两个螺母。螺杆纵横间距@=300mm，螺杆水平夹管采用Φ48钢管壁厚2.7mm以上。墙体内外模板通过打斜撑与楼板支撑架体扫地杆连接以保证墙模的稳定。
2直线加速器墙体模板在现浇板厚度范围内的加固采用Φ14对拉螺○
杆与现浇板内的双向分布板钢筋采用单面搭接焊连接来固定墙体模
板。1400mm板厚范围内竖向设三道，螺杆的竖向间距同板内水平筋的
间距450mm，水平间距随钢筋的分布间距450mm；2600厚度范围内竖向设五道，其中在1400mm板厚范围螺杆纵横向间距为450mm,在1200mm高差范围内螺杆竖向间距550mm，共三道，水平间距450mm。（见示意图） 1500 1600 4150 2500 1300 2000 800
现浇板内钢筋分布示意图 Ф12双向板钢筋
15mm厚模板 螺杆与板筋单面焊接 Ф14螺杆 100×100 木方 步距h≤1000 顶托 立杆
200 200 250 墙厚 水平 钢管 现浇板与墙体交接处模板安装示意图（板厚1400mm） 15mm厚模板 螺杆与板筋单面焊接 Ф14螺杆 100×100木 方 水平钢管 立杆 顶托 步距 400 400 250 墙厚 现浇板与墙体交接处模板安装示意图（板厚2600mm）
四、施工计划
1、架体材料及木方、模板计划
(1)架体钢管采用Φ48mm壁厚2.7mm 以上的焊接钢管，立杆长度-4.03m,水平杆长度-4m，部分5m的。钢管材性应符合《碳素钢结构》（GB/700）的相关规定（根据现在租赁市场的情况，钢管的壁厚很难保证在3.2mm以上）。钢管顶部应平整，内外表面应光滑。不得有影响使用的变形、裂缝、严重锈蚀等缺陷存在，不得有超过0.5mm 深的划道、刮伤、焊缝错位、烧伤和结疤等缺陷存在。 (2) 直角扣件、回转扣件和对接扣件均采用可锻铸铁扣件，其应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。扣件螺栓拧紧力矩达 时，扣件不得破坏。对重新使用的扣件应及时进行检查，有裂缝、变形的扣件严禁使用；滑丝的螺栓必须更换。 (3) 15mm厚木胶合板，表面应平整光滑，具有防水、耐磨的保护膜；各层板的原材含水率不大于15%；进场的胶合板应具有出厂质量合格证，且要保证外观和尺寸合格。
（4） 100×100mm木方，杉木材质，长度4m、3m、2m；木方不得有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节等缺陷；含水率不大于25%。
2、劳动力计划
1）项目部现场配备专职安全员三名，劳务班组配有一名专职安全员，监督管理现场的安全生产工作。在高大模板施工的工作面确保有一名安全员及责任工程师在现场跟班监督、指导、检查工作。 2）配备10名经培训合格并有上岗证的架子工搭设高大模板支撑体系的架子。
3）安排10名有施工经验、责任心强的木工专门负责高大模板工作面的模板安装支设工作。 3、机械设备计划
现场配备QTZ6020型QTZ5013型塔吊各一台；大型固定式木工锯一台；平刨机一台。 五、施工工艺
一）、模板支架搭拆操作工艺
1、模板支架工艺流程：放线 →搭设立杆并同时搭设扫地杆 →搭设水平杆→ 设置竖向剪刀撑、水平剪刀撑→ 安装顶托、木方、模板→校正。
2、放线：模板安装前，根据测量标记的标高、中心线，弹出模板安装控制内边线及满堂架立杆位置定位线。
3、立杆搭设要求：立杆直接放在砼底板上。根据加速器的空间，排架的搭设自一端延伸向另一端，自下而上按步距架设，并逐层改变搭
设方向，减少误差积累。不能自两端相向搭设或相间进行，以免结合处错位，导致最后难以连接。做到纵横各成一线，以便准确搭设水平拉杆和剪刀撑。
4、扫地杆：扫地杆可约束立杆的水平位移及沉陷，提高支架的承载力，因此不可忽视扫地杆的作用。距地面150mm设置扫地杆，纵横杆均用直角扣件扣在立杆上，横杆在下，纵杆在上。
5、剪刀撑：满堂模板支架四边及中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；从顶层开始设置一道水平剪刀撑，最底层及中间各设置一道水平剪刀撑。剪刀撑可提高支架的整体稳定性，提高立杆的极限承载能力。
6、纵横向水平杆：沿架体竖直方向，每步架均设置纵横向水平杆。搭设时每步水平杆必须纵横双向贯通，尤其是顶层的水平杆更要注意。纵横向水平杆采用对接扣件连接，不得搭接。纵横向水平杆端头与周边墙体模板顶紧。水平杆的接头、高差也应符合规范要求。 7、模板支架的拆除
（1）模板支架的拆除应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的相关规定。拆除支架必须有专人指挥，参与拆除的人员应注意动作的配合与协调，在拆除过程中不宜中途换人，不得单人拆除较重杆件。
（2）拆除顺序应是后搭设的部件先拆，先搭设的部件后拆，严禁采用推倒或拉倒的拆除做法。
（3）拆支架宜一步一清，分段拆除时高差不应大于2 步，如高差不得已大于2 步，应采取临时稳定措施。拆剪刀撑和纵横向水平杆时，应先拆中间扣件，后拆两端扣件。拆除扣件时，应有防止杆件突然坠落的措施。
（4）拆除的支架部件应及时整理堆放。 二）模板支架的验收
1、支架在搭设过程中，应严格按照本方案要求执行，搭设完成后由项目经理组织，技术负责人、安全工程师、监理工程师牵头，施工员及施工班组长参加，进行检查验收。
2、验收的依据为《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑施工安全检查标准》和模板支撑施工专项方案以及各级技术交底记录。重点验收支架的立杆搭设位置、构造尺寸、材质、连接件、剪刀撑、扫地杆、纵横向水平杆的节点是否牢固可靠，杆件间距、接头位置及扣件拧紧力矩是否符合要求。
3、验收过程中发现的问题应一一列出交由班组专人整改，按规定整改完成后方可进行下一道工序，未经检查验收或整改未完成的支架严禁进行下道工序的施工。支架整改完成后应由监理工程师，项目技术负责人、安全工程师复验合格签字后，方可铺设模板、绑扎钢筋、浇捣混凝土。 三）、模板的支设
1、支模前应熟悉图纸设计，确定几何尺寸、形状；用水准仪将建筑物楼层相对标高引测到模板支撑架或其他相对固定物件上作为参照标高，一般取楼层结构标高1.000m为宜。立模要按现有的控制线组装，如有不相符，应及时检查模板拼装是否符合图纸要求；模板的组装应注意拼缝，不得在拼缝处塞木条来代替空隙，拼缝处的加固应多加木方支撑，且拼缝处上口钉加帮条，确保板砼在接缝处不漏浆。模板组装前要涂刷脱模剂，严禁后刷，避免污染钢筋。模板拼装要严格按施工方案进行施工，模板支撑体系的立杆和水平横杆间距不得随意更改，以保证模板系统的整体稳定。
2、立杆必须要标准，垂直拉通在一条直线上，顶托要调平在设计标高；木方应搁置平整，使混凝土楼板成形后平整。
3、直线加速器房间顶板与临坑壁侧外墙的水平施工缝处理与楼板和外墙的施工缝处理完全一样（做500mm高导墙，留置放止水条的凹槽）；竖向施工缝的处理按照外墙后浇带的处理方式，同样是留置放止水条的凹槽。 四）、模板的拆除
1、拆模顺序和方法，应按照模板施工方案进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位及自上而下的原则。拆模时，严禁用锤子和撬棍硬砸硬撬。
2、拆模时间要严格控制，侧模应待混凝土强度大于mm2时才能拆模，保证表面及棱角不受损伤。墙、板模待混凝土强度达到
设计强度的100%、且砼测温温差在25℃之内时才能进行拆模。拆模强度的确定必须由同条件养护试块强度试验报告为依据。 六、模板支架搭设的质量控制措施
1、支架搭设应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的相关规定。架体一次搭设高度高出操作架不宜大于一步。
2、由于本架体立杆间距密、架体步距小，所以要求纵横向水平钢管的位置不能出现偏差，包括扣件的紧固程度应一次到位。
3、立杆搭设：本工程高大模板处层高不大，立杆不准接长使用，根据所需尺寸，由长钢管一次截取到位。在立杆搭设前，把地面上所弹的立杆定位线引测到墙体模板上，用来控制立杆搭设过程中的垂直度，并且安排专人在顶端拉通线检查立杆的垂直度。
4、纵横向水平钢管的搭设：根据房间的尺寸，水平杆采用长度2m-5m的钢管对接连接，接头采用对接扣件连接，严禁搭接；并且接头位置要错开；纵横向水平杆端头与周边墙体模板或所背木方顶紧。 5、剪刀撑搭设要点：剪刀撑与纵向水平杆呈450～600；剪刀撑应用旋转扣件固定在立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；剪刀撑的搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。 6、搭设前，对所用钢管、扣件由材料部门进行认真挑选，逐一检查后方可在施工现场使用。
7、项目部配备专人跟踪作业，随时检查立杆的间距、垂直度，水平杆的接头位置及扣件的拧紧力矩，保证每个扣件的紧固程度用力矩扳手检查值达到。
8、高大模板施工时，项目经理部应明确现场施工安全责任人，负责施工全过程的管理。支架搭设前，由项目技术负责人主持召开现场工程师、质量、安全负责人、施工队长、施工员、操作工人等有关人员的技术交底会，并要求有书面交底技术资料。支架搭设时，应有专职安全员在场值班。 七、直线加速器砼施工方案
1、加速器设备房周边情况
4-○7/○K-○N之间，为钢筋混1）直线加速器设备用房在地下二层○
凝土结构，地面结构标高，板顶标高（顶板厚1400mm），局部（顶板厚2600mm）；板底距地面4.2m。东边临坑壁墙体厚度350mm，其余墙体厚度有1500mm、1400mm、1300mm、800mm，局部2500mm厚。
2）直线加速器现浇板所在的负一层平面结构图（的标高）中，
K-○N/○2-○9之间，其中在○K/○2处及○N/○8处各有一个后浇带，位于○
所以在这两个后浇带之间的砼必须一次性浇筑。根据图纸尺寸计算
K-○N/○2-○9之间墙体砼方量为340m3（标高）；直线加速器顶板砼出○
方量250m3(标高；其余周边梁板砼方量约75m3，其中加速器左边45 m3，右边30 m3。
2、砼浇筑顺序
根据平面位置及砼方量，采用两台砼泵同时浇筑，第一台泵浇
5轴左边；第二台泵浇筑范围为○5轴右边，根据浇筑速度筑范围为○
变换泵管下料点的位置。先浇筑墙体砼，两台泵同时浇筑，墙体砼每一浇筑层的高度控制在一米之内，要保证整个浇筑段内墙体砼的高度基本在一个平面内。待墙体砼浇筑到加速器1400mm厚板底时，两台泵同时浇筑加速器顶板第一层砼（1400mm厚顶板分三次浇筑，每次65 m3），需一个小时；分三次把1400mm厚顶板砼浇筑完毕
K-○N/○2-○9之间墙体剩余（每浇筑完一层然后移动下料点，把周边○
2轴开始浇筑加速器周边梁板砼跟随浇筑完毕）。然后第一台泵从○
8轴开始（方量约35m3），待第二砼（方量约40m3），第二台泵从○
台泵把周边梁板砼浇筑完毕（其间歇时间不大于2个小时，若超过2个小时，先回头把加速器板砼浇筑一层后再浇筑周边梁板砼），再开始浇筑加速器剩余顶板砼，剩余1200mm厚砼分两次浇筑完成。第一台泵把周边梁板砼浇筑完毕后撤离。如果浇筑过程中遇到泵机出现问题需暂时停下时，用塔吊吊斗配合调运砼进行浇筑，保证在泵机正常浇筑前对砼浇筑面不形成施工缝。（浇筑顺序见平面示意图）
3333554455410444111198888第一台泵浇筑方向 第二台泵浇筑方向 93、砼裂缝的控制
1）由于加速器墙、板厚度大，应按大体积砼考虑。大体积混凝土
由于截面尺寸较大，表面系数比较小，水泥水化热释放比较集中，在砼硬化期间水泥水化过程中释放出的水化热所产生的温度变化、砼收缩以及外界约束条件的共同作用，而产生温度应力和收缩应力，导致大体积砼产生裂缝，影响结构安全和正常使用。
所以必须从根本上分析它，有针对性的采取措施来保证施工的质量。
2）产生裂缝的主要原因有以下几方面：
1、水泥水化热 ○
水泥在水化过程中要释放出一定的热量，而大体积混凝土结构断面较厚，表面系数相对较小，所以水泥发生的热量聚集在结构内部不易散失。这样混凝土内部的水化热无法及时散发出去，以至于越积越高，使内外温差增大。单位时间混凝土释放的水泥水化热，与混凝土单位体积中水泥用量和水泥品种有关，并随混凝土的龄期而增长。由于混凝土结构表面可以自然散热，实际上内部的最高温度，多数发生在浇筑后的最初3~5天。
2、 外界气温变化 ○
大体积混凝土在施工阶段，它的浇筑温度随着外界气温变化而变化。特别是气温骤降，会大大增加内外层混凝土温差，这对大体积混凝土是极为不利的。 温度应力是由于温差引起温度变形造成的；温差愈大，温度应力也愈大。同时，在高温条件下，大体积混凝土不易散热，混凝土内部的最高温度一般可达60~65℃，并且有较长的延续时间。因此，应采取温度控制措施，防止混凝土内外温差引起的温度应力。
3、 混凝土的收缩 ○
混凝土中约20℅的水分是水泥硬化所必须的，而约80℅的水分要蒸发。多余水分的蒸发会引起混凝土体积的收缩。混凝土收缩的主要原因是内部水蒸发引起混凝土收缩。如果混凝土收缩后，再处于水饱和状态，还可以恢复膨胀并几乎达到原有的体积。干湿交替会引起混凝土体积的交替变化，这对混凝土是很不利的。 影响混凝土收缩，主要是水泥品种、混凝土配合比、外加剂和掺合料的品种以及施工工艺（特别是养护条件）等。
3）所以针对以上产生裂缝的原因，从以下几方面加以控制。
1、混凝土配合比设计原则：采用低流态混凝土，掺粉煤灰、高效○
减水剂、微膨胀剂等，尽量减少单位水泥用量，降低水化热；要求砼公司按此原则进行配料。
2、温控设计：○
因施工期间外界气温较高，尽可能地降低混凝土最高温升，减小混凝土内外温差，控制温度应力，避免出现裂缝。由于混凝土的最高温升是浇筑温度和水化热温升之和，因此，除做好配合比设计、降低单位水化热外，还应从以下几个方面采取措施，有效降低混凝土浇筑温度，实现混凝土的温度控制： A、要求砼公司用冷水拌和混凝土。
B、降低骨料初始温度：在骨料仓和进料斗上空搭设防晒棚，避免骨料受阳光直射；
C、因石子在每方混凝土中的用量最大，其热容量也最大，故综合考虑骨料含水量控制和技术可行性等其它因素，采用冷水对石子进行喷淋预冷处理；
D、尽量减少混凝土运输距离和中转次数，缩短混凝土从出机口到入仓的时间间隔，减少温度回升；
E、浇筑完成后，及时采取蓄热保温保湿措施，减少混凝土表面热量和水分散发，从而降低内外温差和干缩裂缝。 3施工工艺上的控制 ○
A、浇筑方法：分层浇筑。混凝土泵送浇筑由专人负责指挥调度，严格控制上下层混凝土覆盖间隔时间，确保在下层混凝土初凝前覆盖新混凝土，避免出现施工冷缝。
B、振捣：混凝土振捣工具采用Φ50插入式振捣器，振捣从下部开始，以确保下部混凝土密实。各振捣点的间距按不大于的振捣器作用半径400mm控制。振捣器的端部须插入下层混凝土10～15cm，
以保证层间结合良好。振捣时间控制以混凝土表面不再出现气泡和显著下降为止。
C、表面处理：混凝土浇筑到设计标高后，在初凝前及时收水找平，滚筒滚压，赶走多余浮浆，用木抹压实，在混凝土初凝后终凝前进行最后抹光，确保表面密实平整。
D、养护：先在混凝土表面铺一层塑料薄膜加盖一层湿草袋进行保湿养护。然后在顶板周边砌筑三皮实心机制砖，待砌筑砂浆有强度后放水进行蓄水养护，蓄水深度150mm。墙体砼浇筑完毕后，模板不要拆除，采用在模板上挂湿麻袋的方法保湿养护。对于加速器内部墙体，由于架体较密，人员不能进入，采取在门口做挡边，房间内放水，保持室内有20-30mm深的水，保证室内空气的湿度。并派专人养护，养护时间不少于14d。 4、砼温度的监测
1）为了防止加速器射线外泄，墙、板内不能留孔洞，所以采用电子测温法进行温度监测，即用标准测温线与测温仪进行温度测试。此次电子测温由专业科技公司进行：测温仪为JDC-2型建筑电子测温仪，测温精度为0.5℃，测温线精度为0.3℃。 2）墙体、顶板点位的布置
800mm、1300mm、1400mm、1500mm、2500mm厚度墙体各设一个测温点，每个测温点从表面到底部设置四个测温位。 1400mm厚顶板设一个测温点，每个测温点设置二个测温位；2600mm厚顶板设一个测温点，每个测温点设置三个测温位。见平面布置示意图。
3）测温时间
1在砼浇筑完成可上人后（一般在砼浇筑后12小时）开始采集数据○
进行监控。
2在砼升温过程中每次测温间隔不超过4-6小时，在砼降温过程中○
每次测温间隔不超过8小时。当中心温度接近峰值时或砼内部温差过大时，应根据实际需要增加测温频率。
3测温过程一直持续到砼达到恒定安全温度，即砼表面温度与环境○
温度之差不大于20℃，砼内部温度与表面温度之差不大于25℃。 表示测温点 测温点布置图
八、施工安全保证措施
一）、模板工程施工中的安全要求
1、安装模板时，模板应有可靠的支承点，墙的对拉螺杆应平直相对，对拉螺杆不得斜拉硬顶，以防螺杆因受力不均局部拉断造成胀模现象。
2、电动机具应由现场机电工进行检修后才可运转，必要的防护罩等要齐全；电动机具的接电应规范，符合现场有关机具与用电安全制度的要求。
3、作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁直接放在模板或脚手架上，防止掉落。操作人员进行施工操作，均应戴好安全帽并系好帽扣，高空作业应系好安全带，挂好挂钩。
4、安装墙模板时，应随时支撑固定，防止倾覆，对模板工程中的扣件连接必须拧紧，并抽查扣件的扭力矩。
5、安装中及安装完成的板模上，不得集中堆载或堆放过重的机具、材料。
6、模板支设完毕，浇筑混凝土时，必须有专人看护模板，对墙及板的支撑和对拉进行严密监控，发现情况立即停止混凝土浇筑并及时进行加固。
7、采用泵送商品混凝土浇筑时，首先要用钢管搭设水平支撑架，使泵管在其上可进行滑动，以利于抵消泵送时的水平振动力，减小泵送混凝土对支撑体系的影响；其次，在泵送管道的搭设路线下的支撑架，在原有构造斜撑基础上，适当增加斜撑杆以加强支撑架的整体稳定性。泵送管道及泵管支撑架，均不得与外脚手架、模板支撑架或墙柱侧模相连接，避免泵送纵向振动对外架及支撑体系的破坏。
8、拆模前，由技术负责人对施工班组进行详尽的安全技术交底。
9、拆模时，上下应有人接应，随拆随运走，并应把活动部件固定牢靠，严禁抛掷或堆放在脚手板上。应采用可靠的登高工具，除操作人员外下面不得站人，高处作业应挂好安全带。
10、拆模的施工顺序基本与安装顺序相反，遵循先支后拆、先非承重部位、后承重部位及自上而下的原则。支撑体系应在梁板模逐步拆除完成后才可拆除。 二）、施工的安全保证措施 1、搭拆阶段的安全规定
a.搭拆架子工必须有上岗证，不准用童工、女工及年老体弱者。 b.搭拆过程中，划出安全区，设专人当安全警卫，与施工无关人员一律不准进入。
c.没有搭拆完的架体，在当日收工时，一定要确保架体稳定，并有临时的加固措施，以免发生意外。
d.拆除架体应统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的扣件时，应先告知对方，以防坠落。
e.拆除架体应一步一清，不准采用踏步式拆除方法。所有拆下的钢管、扣件应分类堆放，零配件装入容器。 2、混凝土浇筑过程的监测监控
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式。
b.指派专人监测模板支撑系统的沉降变形情况，并同时决定是否需发出紧急疏散人员、暂停施工的通知。
c.如已通知停工，必须待支撑加固完成，险情排除，现场施工安全责任人检查合格，才能发出复工通知。
d.发现违反本规定进行高支撑施工时，应及时通知限期整改或停工整改，造成事故的，追究有关责任人的责任。 九、应急预案 一）应急管理体系
1、组织机构及职责：项目部应急领导小组由16人组成，项目经理任组长，设副组长5人，组员10人。
应急领导小组组成及各组员责任和相应岗位工位 职务 姓名 岗 位 应 急 职 责 组 长 涂建永 赵健 副组长 马运平 黄笔 项目经理 执行经理 技术负责人 安全工程师 应急急救抢险总指挥 具体安排现场急救工作 实施事故现场保护工作 实施人员创伤急救工作 联系电话 何向东 唐茂林 生产经理 商务经理 技术主管 组 王旭生 具体实施现场急救、抢险工作 具体实施后勤保障工作 实施事故现场保护工作 张静波 安装主管 具体实施消防水、电抢险工作 具体急救联系、抢险登记工作 及时采购急救工具、材料 及发放 现场电路故障抢险 现场急救、抢险登高作业 配合做好事故现场保护工作 配合做好事故现场保护工作 配合实施现场急救、抢险工作 配合实施现场急救、抢险工作 汪鹏 资料员 马诚 材料员 电 工 安全员 质检员 安全员 施工员 员 刘志成 郑伟 王震 李晓祺 黄云 张家贵 安全员 2、应急领导小组管理网络
执行经 理 赵 健 项目经理：涂建永 技术负责人 马运平 商务 经理 唐茂林 生产经理 何向东 安全工程师 黄笔 李 晓 祺 郑 伟 王 王 旭 生 震 汪 李 鹏 飞 黄 云 马 诚 张 静 波 刘 志 成
下设报警组:由郑伟负责；扑救组由何向东负责；接车组由李晓祺负责；电工组由张静波负责；警卫组、救护组由马运平负责；生活后勤组由马诚负责；疏散组由王旭生负责。 3、现场安全保证体系如下：
钢筋班组 郑 李王 李 晓 伟 祺 震 飞 梁 震 王黄 旭 生 笔 唐茂林 黄 云 执行经理 赵健 生产经理 何向东 项目总工程师 马运平 项目经理 涂建永 领导层 工程安全部材料设备部技术质量部经营预算部综合办公室管理层 模板班组 砼班组 装饰组 水暖队电气队指定分包 其它作业层
二）应急准备与措施 （一）、应急准备
1、应急材料、设备准备（只计算应急小组成员） 材料设备名称 卫生急救箱 担架 碘钨灯 手电筒 对讲机 手机 绝缘胶鞋 2、应急预案的培训和演练
1)、项目部建立突发事件抢险小组，除管理人员外，尚应有5-10名兼职抢险人员。进行卫生与急救等几个方面的培训，同时通过紧密的配合，实施应急计划，使本公司的广大职工能及时、准确的处理模板支撑体系失稳、坍塌、坠落事故、险情，将事故的损害降到最低程度。 2）、教学内容
A、 组织学习抢救、疏散知识等；
B、 当遇到架体坍塌事件时，能及时组织消防特种抢险人员、
设备、物资（或供应渠道、地点），以便在最短时间内投入使用；
C、 建立与当地消防队、治安队、环境部门、医疗部门及其他
协作部门的渠道联络；
数量 1套 1付 20盏 20把 5套 16部 16双 备注 灭火作战组、抢救疏散组组、后勤组、医疗救护组、安全保卫组。 全体组员及抢险队员 每人一双 D、 组织抢险队员学习急救器材的正确使用，防止误用；
E、 适时组织突发事件抢险演练，提高应急能力，对演练中的
不足之处，要采取相应整改措施及时整改；
F、 对广大职工进行急救技巧等教育和培训，避免在出现突发
事件后，造成一些不必要的伤亡和损失。
坍塌事故的应急措施：一旦发生事故，应尽快清除坍塌的物体，在解除对人体压迫的过程中，切勿生拉硬拽，以免进一步伤害，现场及时处理各种伤情，如心肺复苏等。急救前应疏散人群，禁止围观，以保持空气流通。在急救中应迅速清除口、鼻污物，保持呼吸畅通。同时，就近送成都市第二人民医院抢救。 成都市第二人民医院的急救电话： （二）应急程序
在高大模板施工及砼浇筑过程中突发重伤、死亡事故，项目部必须立即启动应急程序。
1）、项目部安全组必须立即组织抢救伤员，保护现场，并以电话向项目部直接领导和公司、安全监督站报告简要情况，且要逐级上报，每级上报时间不大于2小时。
2）、认定重伤或死亡事故，由项目部负责保护事故现场，绘制事故现场平面布置图、立体图，并提供有关资料。 3）、项目部安全科填写事故报告。
4）、组织人员认真配合上级和政府主管部门勘测现场，开展事故调查。
5）、调查重伤事故由项目经理部组织事故调查组，并在10天内提出事故处理报告，报公司工程管理部门。
6）、因机械事故伤亡的，报公司工程管理部的同时报材设部门。
7）、项目部发生重伤事故，主管安全生产工作的负责人要采取组织会议等多种方法通报事故经过、原因、提出整改措施，汲取教训，加强安全生产管理，预防同类事故重复发生或其它事故的再发生。 8）、如事故发生在夜间，项目部夜间值班人员必须紧急上报项目部有关领导及有关人员。 （三）应急反应行动的管理
当发生模板架体倒塌事故时，应以项目部自救为主。项目部应急抢险小组和医院在进行救助的同时，上报上一级救援指挥中心（部门）及政府；救援能力不足以有效抢险救灾时，上报上一级救援指挥中心（部门）及政府部门。
1）、发生人身意外伤害时需采取的相应事项
A、如现场发生意外伤害事故，如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，医务人员要对其进行全面检查并留观24小时，确认没有症状时才能视为正常。
B、当发现伤员心跳、呼吸停止时要就地抢救，进行心脏复苏，直至急救医务人员到场进一步抢救。
C、现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员前进行临时救护，另派人与急救中心或医院进行联系，说明伤员受伤部位。
D、对骨折伤员特别是颈、胸、腰椎骨折伤员要做好固定，用硬板搬运，不得随意拉扯扭曲身体处理。
2）、急救联系方式：成都市第二人民医院急救电话： 3）、急救首选医院具体方案
A、项目经理部在得到因工伤害事故报告后，应立即组织抢救受伤人员指导现场急救或送专门医院抢救，并组织人员救险，防止险情扩大。
B、必须根据具体受伤部位送相应医院，其指导原则为尽最大努力减少拖延，保证伤员生命安全。按就近的原则直接让成都市第二人民医院的急救车接送伤员。
十、直线加速器房间墙体、现浇板模板支撑体系计算书
直线加速器墙体模板支设计算书
直线加速器房间墙体厚度有1500mm、1400mm、1300mm、800mm、350mm，局部2500mm厚；净高H=4200mm，设施工气温为T=25℃，采用泵送砼，外加剂修正系数β1=，混凝土坍落度
2160mm，砼坍落度修正系数β2= ，砼浇筑速度取V=2m/h，（根据○9/○K-○N后浇带之间墙体砼量290m3，两台砼泵同时浇筑，按每台泵-○
泵送速度30m3/h计算得浇筑速度为0.9 m/h，所以在计算中取浇筑速度为2m/h）（拼装图如下）
计算参数：A、模板15mm木胶合板，弹性模量E=6000N/mm2；抗弯
强度设计值fjm=15 (N/mm2)；（以上见建筑施工模板安全技术规范附录A表A.5.2）
B、杉木50×100木方背楞，竖向布置，水平间距@=250mm，
截面抵抗矩W=bh2/6=67500mm3；
惯性矩I=bh3/12=3037500mm4；（计算按50×90mm） 抗弯强度设计值fm=11 (N/mm2)；
（以上见建筑施工模板安全技术规范附录A表A.5.2） C、水平夹管用2根Ф48×钢管，竖向间距300mm； 其中截面抵抗矩W=×103mm3；
惯性矩I=×104mm4； 截面积A=384mm2； 回转半径i=16mm；
弹性模量E= ×105N/mm2； 抗弯强度设计值f=205N/mm2； 直角扣件、旋转扣件抗滑承载力设计值 Rc=8×=（的折减系数）
（以上见JGJ130-2001、J84-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范）
D、Φ14对拉螺栓，纵横向间距均为300mm
净面积A=105mm2；容许拉力f=；
螺栓的抗拉强度170 N/mm2。（螺杆每端至少拧两个螺母） 蝴蝶扣（12型）的容许荷载为12KN（根据螺杆的计算拉力，螺杆每端至少需要2个蝴蝶扣） （以上见施工手册456页表8-4、8-5）
钢管 外楞
300 300 300 300 250 250 250 250 250 250 250
墙模板拼装立面图
1、荷载计算
①当采用内部振捣器时，新浇筑的砼作用于模板的最大侧压力标准值F1=γct0β1β2V1/2
=×24×200/(25+15)×××21/2=(KN/m2) F2=γcH=24×= (KN/m2)
式中 γc——砼的重力密度，取24kN/m3
t0——砼的初凝时间，t0=200/（T＋15）=5，T为砼温度，
取T=25℃ ；
V——砼浇筑速度，取2m/h；
H——砼侧压力计算位置至新浇砼顶面的总高度，取最大层高
5.6m（）；
墙模板拼装剖面图
β1——外加剂影响修正系数，取； β2——坍落度影响修正系数，取。 并取两式中的较小值
故取F1=m2,并乘以分项系数得设计值: F4=F1×=×=m2
②倾倒砼产生的荷载标准值F3=2 KN/m2 则倾倒砼产生的侧压力F5 F5=×F3=×2= kN/m2 ③侧压力合计为： F= F4+F5=+= kN/m2
④板肋方木所承受的均布荷载 q1=b×F=×=m
2、墙模板所背木方的验算 1）木方的抗弯强度验算
按三跨连续梁计算，其计算简图如下：
300 300 300
木方计算简图 mm
M=1L＝××=·m
σ=M/W=×106/67500=mm²＜ [σ]=11N/mm²
式中：W=bh2/6 按距形梁计算，其中b=50㎜，h=90㎜。 所以木方的强度满足要求 2）木方的挠度验算 板肋所受的均布荷载 q1=F×=×=m
I=bh3/12=50×903/12=3037500mm4 E=9000N/mm²
W=×q1L4/(100EI)=××3004/(100×9000×3037500)=0.03mm＜[w]=300/250 =1.2mm 所以木方的挠度满足要求 3）木方的抗剪强度验算 Q = =××= T = 3Q/2bh < [T]
T=3×2909/(2×50×90)=mm2<[T]=mm2 所以木方的抗剪强度计算满足要求 3、墙模板验算： 1）模板挠度验算
按三跨连续梁计算，以一米为计算单元，计算简图：
mm
250 250 250
q2=F×1=×1= KN/m
I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4 E=6000N/mm²
W=×q2L4/(100EI)=××2504/(100×6000×281250) =1mm=[f]=250/250=1mm 所以模板的挠度满足要求。
2）模板的强度验算（按三跨连续梁计算） M=2L＝××=·m
σ=M/W=×106/54000=mm²＜ [σ]=15N/mm²
式中：W=b h2/6 =54000mm3按距形梁计算，其中b=1000㎜，㎜。
所以模板的抗弯强度满足要求。 3）模板抗剪计算 Q==××= T = 3Q/2bh < [T]
T=3×9693/(2×1000×15)=mm2＜[T]=mm2 所以模板的抗剪强度满足要求
h=154、水平夹管的验算（按三等跨连续梁计算） 荷载计算：
两根钢管所承受的均布荷载：q=×=m 每根钢管所承受的均布荷载：q3=2=m
水平夹管的强度验算 （W= ×103mm3 见施工手册44页表2-5） 计算简图：
300 300 300 M==××=·m
σ=M/W=×106/×103)=mm2＜[σ]=205N/mm2 所以钢管的抗弯强度满足要求
水平夹管的挠度验算：见施工手册72页表2-82； I= ×104mm4 （见施工手册44页表2-5）
w=×q L4/(100EI)= ××3004/(100××105××104)=0.03mm＜[w]=300/150=2mm 所以钢管的挠度满足要求
mm
5、Ф14对拉螺杆的验算（由施工手册456页表8-4得A=105mm2） 对拉螺杆所承受拉力设计值 N=××=
抗拉强度σ=N/A=×103/105=㎜2＜[f]=170N/㎜2 所以Ф14对拉螺杆的抗拉强度满足要求。
2600mm厚楼板模板扣件钢管支撑架计算书 计算参数:
模板支架搭设高度为4.2m，
立杆的纵距 b=0.4m，立杆的横距 l=0.2m，立杆的步距 h=1m。 面板厚度15mm，剪切强度mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量
6000N/mm4。
木方100×100mm，间距200mm，剪切强度mm2，抗弯强度
11N/mm2，弹性模量9000N/mm4。
模板自重m2，混凝土钢筋自重m3，施工活荷载m2(其中振捣砼产
生的荷载标准值4 kN/m2；施工人员及设备荷载标准值m2)。
扣件计算折减系数取,采用的钢管类型为48×。
L 15mm厚模板
100×100木方 h≤1000 a=75 D 钢管 200 200 楼板支撑架立面简图
15 H=4200 水平 顶托 立杆
b 15mm厚模板
h≤1000 a =75 D 100×100木方 钢管
400 400 楼板支撑架立面简图
150 H=4200 水平 顶托 立杆 383×12 375×4 200 200×6 200×23 200×8 200×11 200×8 200 200×2 200×6 250 367×3 363×4 392×13 250
顶板支撑架水平剪刀撑布置示意图 虚线表示水平剪刀撑的搭设位置（共设2步：最顶层一步架、最下面一步架）
顶板支撑架竖向剪刀撑布置示意图 （竖向剪刀撑设置在架体四周；剪刀撑采用4m、3m、2m的钢管用旋转扣件搭接）
400 200
图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。取1000mm为计算单元，计算简图如下：
1000 200 200 200
200 200 200
mm
200 200 200 100×100mm木方
15mm厚胶合板
静荷载标准值 q1 = ××1+×1=m 活荷载标准值 q2 = (4+×1=m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000×15×15/6 = 37500mm3； I = 1000×15×15×15/12 = 281250mm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15N/mm2； M =
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
q=×+×= kN/m
经计算得到 M = ×××= 经计算得到面板抗弯强度计算值
f = ×106/37500=mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力
Q==××=
截面抗剪强度计算值
T=3×10561/(2×1000×15)=mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
v = / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = ××2004/(100×6000×281250)=0.56mm
面板的最大挠度小于200/250=0.8mm,满足要求!
二、顶托支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。计算简图如下：
400 400 400
mm
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = ××=m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = ×=m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载
(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q3 = +4)×=m 静荷载 q1 = ×+×=m 活荷载 q2 = ×=m 2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = q1+q2=m
最大弯矩 M = =×××= 最大剪力 Q=××= 最大支座力 N=××= 木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100×100×100/6 = 166666.67mm3； I = 100×100×100×100/12 = 8333333.33mm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=×106/=mm2
木方的抗弯计算强度小于mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q =
截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×4225/(2×100×100)=mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 v = / 100EI < [v] = l / 250
最大变形 v =××4004/(100×9000×=0.04mm 木方的最大挠度小于400/250=1.6mm,满足要求!
三、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式
计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 四、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)架体钢管、扣件、顶托的自重(kN)： NG1 =[ ++×4] ×38+2×5×+61= (2)模板的自重(kN)： NG2 = ××=
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = ×××=
经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值
NQ = +4)××=
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = + =×+×= 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N =
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值， 205N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a
= 0.075m；
l0=1+2×=1.15m =1150/=72
查表得 =
=7574/×384)=mm2，
立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
六、现浇板侧立面模板支设计算
直线加速器墙体砼浇筑到板底时，用一台泵浇筑直线加速器板周边其它梁板砼，另一台泵浇筑加速器顶板砼；
直线加速器板厚高差1200mm，设施工气温为T=25℃，外加剂修正系数β1=，混凝土坍落度160mm，砼坍落度修正系数β2= ，砼浇筑速度取V=2m/h（根据标高—— 之间砼量50m3，泵送速度3 0m3/h计算得浇筑速度为0.72 m/h）；采用15厚木胶合板，板肋为50×100木方，沿水平方向布置5根，间距@=300mm；用两道Φ14对拉螺杆固定，距侧模上下端各200mm，螺杆纵向间距@=800mm，横向间距@=500mm，竖向夹管采用2根Φ48钢管（壁厚按计算）间距@=500mm。公式和数据详见《建筑工程施工手册》（第四版）缩印本P514页：荷载及变形值规定。 200 800 200 15mm厚胶合板 50×100木方 2根Ф48×钢管 Φ14对拉螺栓 吊模钢筋支撑架 现浇板侧面吊模拼装示意图 1）、荷载计算
①当采用内部振捣器时，新浇筑的砼作用于模板的最大侧压力标准值F1=γct0β1β2V1/2
=×24×200/(25+15)×××21/2=(KN/m2) F2=γcH=24×= (KN/m2)
式中 γc——砼的重力密度，取24kN/m3
t0——砼的初凝时间，t0=200/（T＋15），T为砼温度，
取T=25℃ ；
V——砼浇筑速度，取2m/h；
H——砼侧压力计算位置至新浇砼顶面的总高度，取最大高差
1.2m；
β1——外加剂影响修正系数，取； β2——坍落度影响修正系数，取。 并取两式中的较小值
故取F2=m2,并乘以分项系数得设计值: F4=F2×=×=m2
②倾倒砼产生的荷载标准值F3=2 KN/m2 则倾倒砼产生的侧压力F5 F5=×F3=×2= kN/m2 ③侧压力合计为： F= F4+F5=+= kN/m2
④板肋方木所承受的均布荷载 q1=b×F=×=m
2）、侧模板所背木方的验算
1木方的抗弯强度验算（按三跨连续梁计算），计算简图如下： ○
M=1L＝××=·m
σ=M/W=×106/67500=mm²＜ [σ]=11N/mm²
式中：W=b h2/6 按距形梁计算，其中b=50㎜，h=90㎜。 所以木方的强度满足要求 2木方的挠度验算 ○
板肋所受的均布荷载 q1=F×l=×=m
I=bh3/12=50×903/12=3037500mm4 E=9000N/mm²
W=×q1L4/(100EI)=××4004/(100×9000×3037500)=0.07mm＜[w]=400/250 =1.6mm 所以木方的挠度满足要求 3木方的抗剪强度验算 ○Q = =××= T = 3Q/2bh < [T]
400 400 400
mm
T=3×2690/(2×50×90)=mm2<[T]=mm 所以木方的抗剪强度计算满足要求 3）、侧模板验算：
按三跨连续梁计算，以一米为计算单元，计算简图如下：
q2=F×1=×1= KN/m
I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4 E=8000N/mm² 1挠度验算 ○
w=×q2L4/(100EI)=××3004/(100×6000×281250) =1.2mm=[w]=300/250=1.2mm 所以模板的挠度满足要求。
2模板的强度验算（按三跨连续梁计算） ○
M=2L＝××=·m
σ=M/W=×106/54000=mm²＜ [σ]=15N/mm²
式中：W=b h2/6 =54000mm3按距形梁计算，其中b=1000㎜，h=15㎜。
300 300 300
mm
所以模板的抗弯强度满足要求。 3模板的抗剪强度验算 ○Q = =××= T = 3Q/2bh < [T]
T=3×6725/(2×1000×15)=mm2<[T]=mm 所以模板的抗剪强度计算满足要求 4）、垂直夹管的验算 荷载计算：
两根钢管所承受的均布荷载：q1=×=m 每根钢管所承受的均布荷载：q=2=m
夹管的强度验算 （W= ×103mm3 见施工手册44页表2-5） 计算简图：(见施工手册50页表2-10)其中a=200，L=800mm
200 800 200
mm
M=qL2（1-4a2/L2）/8=×(1-4×2002/8002)/8=·m σ=M/W=×106/×103)=mm2＜[σ]=205N/mm2 所以钢管的抗弯强度满足要求
夹管的挠度验算：见施工手册50页表2-10；
I= ×104mm4 （见施工手册44页表2-5）
w=q L4×（5-24a2/L2）/(384EI)= ×8004(5-24×2002/8002)/(384××105××104)=1.36mm＜[w]=800/150=5.3mm 所以钢管的挠度满足要求
5）、Ф14对拉螺杆的验算（由施工手册456页表8-4得A=105mm2） 对拉螺杆所承受拉力设计值 N=（+）××=
抗拉强度σ=N/A=×103/105=㎜2＜[f]=170N/㎜2 所以Ф14对拉螺杆的抗拉强度满足要求。
1400mm厚楼板模板扣件钢管支撑架计算书
计算参数:
模板支架搭设高度为4.2m，
立杆的纵距 b=0.20m，立杆的横距 l=0.40m，立杆的步距
h=1m。
面板厚度15mm，剪切强度mm2抗弯强度mm2，弹性模量
6000N/mm4。
木方100×100mm，间距200mm，剪切强度mm2，抗弯强度
11N/mm2，弹性模量9000N/mm4。
模板自重m2，混凝土钢筋自重m3，施工活荷载m2(其中振捣砼产
生的荷载标准值4 kN/m2；施工人员及设备荷载标准值m2)。
扣件计算折减系数取；采用的钢管类型为48×。
L 15mm厚模板
100×100木方 h≤1000 a=75 D 钢管 200 200 楼板支撑架立面简图
15 H=4200 水平 顶托 立杆
b 15mm厚模板
h≤1000 a =75 D 100×100木方 钢管
400 400 楼板支撑架立面简图
150 H=4200 水平 顶托 立杆 383×12 375×4 200×2 200×6 250 367×3 363×4 392×13 250 200 200×6 200×23 200×8 200×11 200×8 200 顶板支撑架水平剪刀撑布置示意图 虚线表示水平剪刀撑的搭设位置（共设2步：最顶层一步架、最下面一步架）
顶板支撑架竖向剪刀撑布置示意图 （竖向剪刀撑设置在架体四周；剪刀撑采用4m、3m、2m的钢管用旋转扣件搭接）
400 200
图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。取1000mm长为计算单元，示意图如下：
1000 200 200 200
15mm厚胶合板 100×100mm木方 200 200 200
200 200 200
mm
静荷载标准值 q1 = ××1+×1=m 活荷载标准值 q2 = (4+×1=m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000×15×15/6 =37500mm3； I = 1000×15×15×15/12 = 281250mm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15N/mm2；
M =
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
q=×+×=m
M = ×××= 经计算得到面板抗弯强度计算值
f = ×106/37500=mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q==××= 截面抗剪强度计算值
T=3×6224/(2×1000×15)=mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
v = / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = ××2004/(100×6000×281250)=0.33mm
面板的最大挠度小于200/250=0.8mm,满足要求! 二、支撑木方的计算
木方按照均布荷载下三跨连续梁计算，计算简图如下：
mm
400 400 400
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= ××=m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = ×=m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载
(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值
q3 = +4)×=m
静荷载 q1 = ×+×=m 活荷载 q2 = ×=m 2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1+q2=m
最大弯矩 M = =×××= 最大剪力 Q=××= 最大支座力 N=××= 木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100×100×100/6 = 166666.67mm3； I = 100×100×100×100/12 =8333333.33mm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=×106/=mm2
木方的抗弯计算强度小于mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = =
截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2490/(2×100×100)=mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算
v = / 100EI < [v] = l / 250
最大变形 v =××4004/(100×9000×=0.02mm 木方的最大挠度小于400/250=1.6mm,满足要求! 三、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计
算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 四、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)架体钢管、扣件、顶托的自重(kN)： NG1 =[ ++×4] ×38+2×5×+61= (2)模板的自重(kN)： NG2 = ××=
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = ×××=
经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值
NQ = +4)××=
3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = + = 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N =
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值， 205N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；= 0.075m；
l0=1+2×=1.15m =1150/=72
查表得 =
=4682/×384)=mm2，
立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
a
大截面梁模板支撑架的方案
一、大截面梁的情况介绍
由于地下室部分梁截面较大，需对其支撑体系进行验算。 大截面梁分布如下：
一层梁图中，楼层层高4500mm：
500×1250mm，位于○14-○17/○C,梁轴线间距离11900mm； 500×1500mm，位于○2-○3/○E，梁轴线间距离3800mm； 600×1400mm，位于○8-○9/○F-○G，梁轴线间距离9000mm； 负一层梁图中，楼层层高3750mm：
800×800mm，位于○12/○K-○M，梁轴线间距离7800mm； 800×1650mm，位于○3-○4/○E，梁轴线间距离5400mm； 二、大截面梁支撑架的确定
根据大截面梁的荷载，其值均小于加速器房间顶板2.6m厚的荷载，大截面梁模板按照2.6m厚顶板的支撑架搭设同样满足梁模板支撑架的要求。因此上述位置的大截面梁均按此支撑体系施工。模板支撑见示意图。
15mm厚模板 100×100木 方
梁截面 对拉螺栓，纵横向间距450mm 水平 钢管 立杆 顶托 h≤1500 a =100 200 200 200 200 梁模板支撑架立面简图
200 H 15mm厚模板 梁 100×100木方 水平 钢管 顶托 立杆 h≤1500 a =100 400 400 梁模板支撑架立面简图
200 H
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