钢支撑支护计算书

2021-01-19 来源：小侦探旅游网

广汽集团汽车工程研究院基地建设与研发项目基坑支护局部砼支撑改钢支撑设计计算书

一、工程概况

拟建广汽集团汽车工程研究院基地建设与研发项目位于番禺区化龙镇金山大道南侧，设一层地下室，地下室基坑周长约447m, 建筑物{\\L+}0.000的绝对高程为8.700m，场地现地面标高平均约为-0.50m，底板垫层底的标高约为-6.10m，一般承台底的标高约为-6.80~ -7.40m，电梯井承台底的标高约为-8.7m。基坑开挖计算深度考虑到一般承台底约为6.9m，电梯井处坑中坑的开挖深度约为1.3m~1.60m。

周边建、构筑物情况为：

目前场地周边比较开阔，无重要建（构）筑物，北侧的金山大道距离场地用地红线约40m，距离基坑边线约70m，可以不考虑与基坑开挖的相互影响。

二、地质情况

根据地质察揭露，场地岩土层有第四系人工填土层（Qml）、冲积层（Qal）淤泥、淤泥质砂、粗（砾）砂，残积层(Qel)粉质粘土，下伏基岩为第三系（E2）泥岩。场地岩土层情况自上至下分述如下：

1、人工填土层（Qml），层序号为①

本层分布广泛，层厚2.80~6.40m，平均3.71m；层顶高程7.73~8.60m，平均8.16m；埋深0.00m。为素填土，褐红色、黄褐色、灰褐色等，湿-稍湿，松散，欠压实，新近堆填，主要由粘性土及石英砂堆填而成，局部夹有风化岩块。标准贯入试验15次，参加统计15次，实测击数1～7击，平均4.3击；校正击数0.9～6.6击，平均4.0击，标准差σ=1.531，变异系数δ=0.380，修正系数γS=0.825，标准值3.3击。

2、第四系冲积层（Qal），层序号为②

根据钻探揭露，自上而下可分为3个亚层，分述如下：（1）淤泥、淤泥质土层序号②-1

本层场区内广泛分布，层厚3.00~14.50m，平均9.27m；层顶高程-6.54~5.48m，平均4.34m；层顶深度2.80~14.50m，平均3.82m。以淤泥为主，少量为淤泥质土，局部夹粉砂或中粗砂、粉质粘土薄层。浅灰色，深灰色等，饱和，流塑为主，局部软塑。主要由粘粒及有机质组成，局部夹少量小贝壳碎片或植物根茎、粉细砂颗粒。天然含水量w=44.8~87.4%，平均64.1%；孔

隙比e=1.323~2.424，平均1.831；液性指数IL=1.04~5.96，平均2.03；压缩系数av=0.64～2.25MPa-1，平均1.28 MPa-1；压缩模量Es=1.48~3.63MPa，平均2.34MPa，为高压缩性土。标准贯入试验实测击数1~4击，平均1.4击；校正击数0.7~3.6击，平均1.1击，标准差σ=0.528，变异系数δ=0.462，修正系数γS=0.968，标准值1.1击。局部地段存在淤泥质粗砂或淤泥质中砂夹层（②-1a），少量为淤泥质细砂，层厚2.20~12.30m，平均3.43m；层顶高程-4.34~5.05m，平均0.59m；层顶深度3.00~12.30m，平均3.43m。黑灰色，饱和，松散，级配一般或差。夹层中标准贯入试验实测击数1~4击，平均2.3击；校正击数0.9~3.3击，平均2.0击。

（2）淤泥质粗砂、淤泥质中砂层序号②-2

本层场区内分布较广泛，层厚0.70~10.50m，平均4.52m；层顶高程-8.40~-2.01m，平均-4.20m；层顶深度6.30~16.50m，平均12.37m。浅灰色、深灰色、灰黑色等，饱和，松散状为主，局部稍密。局部夹粉砂或淤泥薄层。标准贯入试验实测击数3~12击，平均6.0击；校正击数2.2~8.9击，平均4.4击，标准差σ=2.018，变异系数δ=0.457，修正系数γS=0.943，标准值4.2击。

（3）粗砂、砾砂层序号②-3

本层场区分布广泛，层厚1.40~13.60m，平均7.98m；层顶高程-15.44~-2.09m，平均-8.33m；层顶深度10.40~23.60m，平均16.50m。以砾砂为主，部分为粗砂，少量为中砂。浅灰色、浅灰白色、浅灰黄色等，饱和，稍密～中密状，少量呈密实或松散状，级配一般或较好，局部含较多粘粒或夹粉质粘土薄层或为圆砾。标准贯入试验实测击数7~28击，平均19.5击；校正击数5.2~19.4击，平均13.4击，标准差σ=2.411，变异系数δ=0.180，修正系数γS=0.986，标准值13.2击。局部地段存在粉质粘土夹层（②-3a），层厚0.60~5.20m，平均1.99m；层顶高程-13.59~-4.00m，平均-7.48m；层顶深度12.10~21.90m，平均15.59m。浅灰白色、黄灰色，湿，可塑为主，局部软塑，主要由粘粒组成，含较多粗砂粒等。夹层天然含水量w=20.3~22.7%，平均21.7%；孔隙比e=0.602~0.647，平均0.618；液性指数IL=0.13~0.75，平均0.36；压缩系数av=0.22～0.30MPa-1，平均0.27MPa-1；压缩模量Es=5.34~7.31MPa，平均6.19MPa，为中等压缩性土。标准贯入试验实测击数4~12击，平均6.3击；校正击数2.9~8.9击，平均4.6击，标准差σ=1.825，变异系数δ=0.400，修正系数γS=0.833，标准值3.8击。

3、残积粉质粘土层（Qel）

局部分布，层厚0.50~4.40m，平均1.48m；层顶高程-21.46~-10.83m，平均-16.00m；层顶深度19.20~29.30m，平均24.18m。主要为泥岩风化残积土而成的粉质粘土：褐色、灰色、黄灰白色，湿，可塑～硬塑，组成物以粘粒、粉粒为主，为泥岩风化残积土。天然含水量w=22.4~38.0%，平均27.6%；孔隙比e=0.608~0.986，平均0.748；液性指数IL=0.11~0.70，平均

0.51；压缩系数av=0.20～0.37MPa-1，平均0.27 MPa-1；压缩模量Es=5.01~8.26MPa，平均6.63MPa，为中等压缩性土。标准贯入试验实测击数12~18击，平均14.2击；校正击数8.0~11.8击，平均9.5击，标准差σ=1.372，变异系数δ=0.145，修正系数γS=0.909，标准值8.6击。

4、基岩（E2）层序号为④

根据风化程度不同分为全风化、强风化、中风化等3层，分述如下：（1）全风化泥岩、砂岩（④-1）

本层于场区内局部分布，层厚0.40~5.40m，平均2.02m；层顶高程-22.35~-12.95m，平均-17.82m；层顶深度21.10~30.60m，平均24.56m。本层岩性为泥岩、砂岩。呈灰色、褐灰色等，原岩结构尚可辨认，岩芯呈坚硬土状。标准贯入试验实测击数43～48击，平均45.3击；校正击数27.6～32.2击，平均29.9击。

（2）、强风化泥岩、粉砂质泥岩（④-2）

本层于场区内较广泛分布，层厚0.40~5.40m，平均2.02m；层顶高程-23.55~-14.13m，平均-18.75m；层顶深度22.10~31.80m，平均26.92m。以泥岩为主，局部为粉砂质泥岩等。呈灰色、褐灰色等，原岩结构清晰可辨，岩芯多呈半岩半土状，岩石碎块用手可折断。局部夹中风化岩薄层或碎块。标准贯入试验实测击数51~57击，平均53.8击；校正击数33.3~37.2击，平均35.1击，标准差σ=1.286，变异系数δ=0.037，修正系数γS=0.970，标准值34.1击。

（3）、中风化泥岩、砂岩（④-3）

该层分布于整个场地，揭露厚度0.20~5.31m，平均1.65m；层顶高程-23.55~-14.13m，平均-18.75m；层顶深度22.10~31.80m，平均26.92m。以泥岩为主，局部为砂岩、细砂岩。泥岩呈灰色、褐灰色等，泥质结构，薄层~中厚层状构造，岩芯呈短柱状、饼状、碎块状等，裂隙较发育，岩质极软；细砂岩、砂岩呈灰色、褐灰色等，中厚层~厚层状构造，岩芯呈短柱状或碎块状等，岩质软，局部岩质偏微风化。天然单轴抗压强度值为1.51~6.15MPa，平均3.30MPa，标准差σ=1.360，变异系数δ=0.411，修正系数γS=0.879，标准值2.9MPa，微风化夹层的天然单轴抗压强度值为9.53~19.0MPa，平均13.33MPa。

场地地下水主要为孔隙潜水，淤泥质中粗砂层、粗砾砂层<层号②-2、②-3>为主要含水层，赋水性中等-好，主要靠大气降水和化龙涌、珠江侧向迳流补给，排泄条件主要靠大气蒸发。

三、基坑支护方案

基坑开挖计算深度考虑到一般承台底约为6.7m，基坑支护主要采用Φ1000@1150钻（冲）孔桩加钢筋混凝土内支撑进行支护；车道处根据开挖深度设Φ800@950钻（冲）孔桩加钢筋混凝土内支撑和搅拌桩重力式挡墙进行支护；钻（冲）孔桩外设2排Φ600@400搅拌桩；冠梁顶标高为-2.70m，在冠梁顶标高处设6m宽平台，平台以上约2m设1:1放坡，坡面和平台面挂网喷

混凝土护面；电梯井处坑中坑的开挖深度约为1.3m~1.60m，设两排Φ600@400搅拌桩进行支护；根据地质情况和支护情况在局部设格栅式搅拌桩坑内加固。

考虑该工程工期要求，现将原设计部分砼支撑更改为钢支撑，中间出口处2根钢支撑规格为φ800mm，t=16mm，其余钢支撑规格为φ600mm，t=14mm，具体布置详见基坑支撑平面布置图。

四、基坑支护挡土桩计算

根据地质报告和同类工程经验，各岩土层的物理力学参数取值如表1所示：表1 各岩土层的物理力学参数岩土层名称素填土① 淤泥、淤泥质土②-1 淤泥质中粗砂②-1a 淤泥质中粗砂②-2 粗砾砂②-3 粉质粘土②-3a 粉质粘土③ 全风化泥岩④-1 强风化泥岩④-2 中风化泥岩④-3 容重 γ(kN/m3) 凝聚力C(kPa) 内摩擦角φ(°) 18 16 18 18 10 6.0 3 3 0 22 25 40 80 300 10 5.0 15 15 30 11 20 22 26 30 19 19 19 20 20 22 计算采用理正深基坑支护软件进行，一般地面超载取为20kPa，平台处考虑10kPa施工荷载，出土口处超载取40kPa，地下水位取为现地面下2.2m，砂层按水土分算模式，其余土层按水土合算模式计算土压力。各支护剖面根据不同的地质情况采用不同的地质钻孔进行计算。现对钢支撑更改部分进行计算，结果统计如表2、表3所示。

表2 各支护剖面挡土桩的计算结果

支护剖面参考地质钻孔桩身最大弯矩 M (kNm) 708.94 315.96 1018.6 484.54 839.02 1077.1 497.83 1006.58 336.31 桩身最大剪力 Q (kN) 320.1 156.03 357.38 290.06 336.05 346.12 341.44 344.38 145.76 桩身最大位移 u (mm) 29.44 26.91 26.68 19.65 21.93 33.16 22.46 29.53 26.56 支撑最大水平力(kN) 挡土桩直径（mm）挡土桩配筋 1-1 ZK31 1313.22 560.16 1140.64 451.17 1030.93 1182.39 467.37 1395.61 380.76 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 20φ22 20φ22 22φ22 22φ22 20φ22 22φ22 22φ22 20φ25 20φ25 1-1（水池） ZK31 2-2 3-3 4-4 5-5 ZK48 ZK54 ZK67 ZK84 5-5（水池） ZK84 6-6 出土口

ZK53 ZK48 表3 φ800mm钢支撑处支护剖面挡土桩的计算结果

支护剖面参考地质钻孔桩身最大弯矩 M (kNm) 612.26 869.04 901.69 桩身最大剪力 Q (kN) 320.11 337.44 328.74 桩身最大位移 u (mm) 37.88 37.1 36.19 支撑最大水平力(kN) 挡土桩直径（mm）挡土桩配筋 1-1 2-2 6-6

ZK31 ZK48 ZK53 2569.84 3054.49 3095.16 1000 1000 1000 20φ22 22φ22 20φ25 五、钢支撑强度及稳定性计算

1、冠梁计算

更改钢支撑后轴向力及作用力的间距都减小，冠梁不再验算。 2、支撑计算：

钢支撑中部用钢连系梁固定，支托钢支撑自重并增强其稳定性。

1） D=600mm钢支撑，取1-1剖面最不利截面处计算，钢支撑长度39.2m，中部两根连系梁支托并固定。利用理正工具箱计算：输入数据

材料名称:3号钢第1组设计强度:215.00(N/mm2) 屈服强度:235.00(N/mm2) 截面特性

截面名称:无缝钢管:d=600(mm) 无缝钢管外直径[2t≤d]:600 (mm) 无缝钢管壁厚[0＜t≤d/2]:14 (mm) 构件类型:

构件高度:14.000(m) 容许强度安全系数:1.00 容许稳定性安全系数:1.00 荷载信息

恒载分项系数:1.20 活载分项系数:1.40 是否考虑自重:不考虑轴向恒载标准值: 1400.000(kN) 轴向活载标准值: 0.000(kN) 偏心距Ex: 20.0(cm) 偏心距Ey: 0.0(cm) 分析结果

绕X轴弯曲时的最小整体稳定性安全系数:1.29

绕Y轴弯曲时的最小整体稳定性安全系数:1.28 最小强度安全系数:1.49

构件安全状态:稳定满足要求，强度满足要求。

2） D=800mm钢支撑，取6-6剖面最不利截面处计算，钢支撑长度39.2m，中部两根连系梁支托并固定。利用理正工具箱计算：输入数据构件材料特性

材料名称:3号钢第1组设计强度:215.00(N/mm2) 屈服强度:235.00(N/mm2) 截面特性

截面名称:无缝钢管:d=800(mm) 无缝钢管外直径[2t≤d]:800 (mm) 无缝钢管壁厚[0＜t≤d/2]:16 (mm) 构件类型:

构件高度:11.000(m) 容许强度安全系数:1.00 容许稳定性安全系数:1.00 荷载信息

恒载分项系数:1.20 活载分项系数:1.40 是否考虑自重:不考虑轴向恒载标准值:3100.000(kN) 轴向活载标准值:0.000(kN) 偏心距Ex:20.0(cm) 偏心距Ey:0.0(cm) 分析结果

绕X轴弯曲时的最小整体稳定性安全系数:1.13 绕Y轴弯曲时的最小整体稳定性安全系数:1.08

最小强度安全系数:1.20

构件安全状态:稳定满足要求，强度满足要求。 3、支撑立柱计算：

支撑立柱采用4根L160×14角钢焊接成500×500的N钢构柱，钢构柱受压计算高度取为4.7m，经计算其轴心受压稳定系数为0.849，其轴心受压承载能力为

4×43.3×102×215×0.849/1000＝3161kN

钢支撑每延米重量约为2.82kN，每根立柱能承受约1500m钢支撑的重量因此，支撑立柱的承载能力满足要求。

1-1剖面 zk31

排桩支护

---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]

---------------------------------------------------------------------- 内力计算方法规范与规程基坑等级基坑侧壁重要性系数γ0 基坑深度H(m) 嵌固深度(m) 桩顶标高(m) 桩直径(m) 桩间距(m) 混凝土强度等级有无冠梁 ├冠梁宽度(m) ├冠梁高度(m) └水平侧向刚度(MN/m) 增量法《广州地区建筑基坑支护技术规定》 GJB 02-98 二级 1.00 6.600 13.420 -2.200 1.000 1.150 C30 有 1.000 0.800 0.000 放坡级数超载个数 1 2

---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]

---------------------------------------------------------------------- 坡号 1 台宽(m) 6.000 坡高(m) 2.200 坡度系数 1.000

---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]

---------------------------------------------------------------------- 超载类型序号 1 2 超载值 (kPa,kN/m) 作用深度 (m) --- 2.200 作用宽度 (m) --- 6.000 距坑边距 (m) --- 0.000 形式 --- 条形长度 (m) --- --- 20.000 10.000

---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]

---------------------------------------------------------------------- 土层数内侧降水最终深度(m) 内侧水位是否随开挖过程变化弹性法计算方法 4 7.900 否 m法坑内加固土外侧水位深度(m) 否 2.200

---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]

---------------------------------------------------------------------- 层号 1 2 3 4 层号与锚固体摩擦阻力(kPa) 1 2 3 4

25.0 10.0 25.0 50.0 粘聚力水下(kPa) 10.00 6.00 3.00 0.00 内摩擦角水下(度) 10.00 5.00 15.00 28.00 水土合算合算分算分算计算m值 (MN/m4) 2.00 0.60 3.30 12.88 抗剪强度 (kPa) --- --- --- --- 土类名称素填土淤泥淤泥质土砾砂层厚 (m) 2.82 9.30 2.90 8.50 重度 (kN/m3) 18.0 16.0 18.0 19.0 浮重度 (kN/m3) 8.0 6.0 8.0 9.0 粘聚力 (kPa) 10.00 6.00 --- --- 内摩擦角 (度) 10.00 5.00 --- ---

---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ]

---------------------------------------------------------------------- 支锚道数支锚道号 1 支锚道号 1 预加力 (kN) 300.00 支锚刚度 (MN/m) 120.00 锚固体直径(mm) --- 工况号 2～5 抗拉力 (kN) --- 支锚类型内撑水平间距 (m) 5.610 竖向间距 (m) 2.600 入射角 (°) --- 总长 (m) --- 锚固段长度(m) --- 1

---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]

---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:

层号土类名称水土 1 2 3 4 素填土淤泥砾砂合算合算分算水压力调整系数 1.000 1.000 1.000 1.000 主动土压力调整系数 1.000 1.000 1.000 1.000 被动土压力调整系数 1.000 1.000 1.000 1.000 被动土压力最大值(kPa) 10000.000 10000.000 10000.000 10000.000 淤泥质土分算

---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]

----------------------------------------------------------------------

---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]

---------------------------------------------------------------------- 各工况：

内力位移包络图：

地表沉降图：

---------------------------------------------------------------------- [ 冠梁选筋结果 ]

----------------------------------------------------------------------

钢筋级别 HRB335 HRB335 HPB235

选筋 8D28 2D16 d8@200 As1 As2 As3

---------------------------------------------------------------------- [ 环梁选筋结果 ]

----------------------------------------------------------------------

钢筋级别 HPB235 HPB235 HPB235

选筋 1d12 1d12 d12@1 As1 As2 As3

----------------------------------------------------------------------

[ 截面计算 ]

---------------------------------------------------------------------- [ 截面参数 ] 桩是否均匀配筋混凝土保护层厚度(mm) 桩的纵筋级别桩的螺旋箍筋级别桩的螺旋箍筋间距(mm) 弯矩折减系数剪力折减系数荷载分项系数配筋分段数各分段长度(m)

[ 内力取值 ] 段内力类型号 1 基坑内侧最大弯矩(kN.m) 基坑外侧最大弯矩(kN.m) 最大剪力(kN) 级别 HRB335 HRB335 HRB335 弹性法计算值 688.12 708.94 333.50 经典法计算值 469.29 630.61 203.06 钢筋实配值 27D16 D12@150 D14@2000 内力设计值 498.62 670.03 253.83 内力实用值 498.62 670.03 253.83 是 20 HRB335 HRB335 150 0.85 1.00 1.25 一段 17.82

段选筋类型号 1 纵筋箍筋实配[计算]面积 (mm2或mm2/m) 5429[5257] 1508[-1007] 154 加强箍筋

---------------------------------------------------------------------- [ 抗隆起验算 ]

----------------------------------------------------------------------

Prandtl(普朗德尔)公式(Ks >= 1.1～1.2)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB 9258-97(冶金部):

KsDNqcNcHDq tan45o

Nq 12 2etan NcNq1 tan

Nqtan 4528.000212e3.142tan28.00014.720 N14.7201c17.2374.40013.42053.395 Ks = 9.615 >= 1.1, 满足规范要求。

Terzaghi(太沙基)公式(Ks >= 1.15～1.25)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB 9258-97(冶金部):

Ks25.803tan28.000 17.55013.42014.7200.00025.803

KsDNqcNcHDq

  Nq12e342otancos34452222 NcNq11tan 28.000 Nq12e3.142tan28.000cos4528.000217.808

N17.8081c 17.2374.40013.42053.395 Ks = 11.632 >= 1.15, 满足规范要求。

---------------------------------------------------------------------- [ 抗管涌验算 ]

----------------------------------------------------------------------

KStan28.000 17.55013.42017.8080.00031.612131.612

抗管涌稳定安全系数(对于一、二、三级支护工程，分别取3.00,2.75,2.50):

icKi

ic'w

式中 ic———极限平均水力坡度，ic = (Gs-1)/(1+e); i———平均水力坡度，i = hw/L;

K = 4.034 >= 2.75, 满足规范要求。

1-1剖面（水池） zk31

---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]

---------------------------------------------------------------------- 内力计算方法规范与规程基坑等级基坑侧壁重要性系数γ0 基坑深度H(m) 嵌固深度(m) 桩顶标高(m) 桩直径(m) 桩间距(m) 混凝土强度等级有无冠梁 ├冠梁宽度(m) ├冠梁高度(m) └水平侧向刚度(MN/m) 放坡级数增量法《广州地区建筑基坑支护技术规定》 GJB 02-98 二级 1.00 6.600 13.420 -2.200 1.000 1.150 C30 有 1.000 0.800 0.000 1 超载个数 2

---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]

---------------------------------------------------------------------- 坡号 1 台宽(m) 6.000 坡高(m) 2.200 坡度系数 1.000

---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]

---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]

---------------------------------------------------------------------- 土层数内侧降水最终深度(m) 内侧水位是否随开挖过程变化弹性法计算方法 4 7.900 否 m法坑内加固土外侧水位深度(m) 是 2.200

---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]

---------------------------------------------------------------------- 层号 1 2 3 4

层号与锚固体摩擦阻力(kPa) 1 2 3 4

---------------------------------------------------------------------- 土类名称人工加固土

土类名称人工加固土粘聚力水下(kPa) 25.000 内摩擦角水下(度) 20.000 水土合算计算m值 (MN/m4) 8.500 抗剪强度 (kPa) 50.00 宽度 (m) 4.2 层厚 (m) 5.000 重度 (kN/m3) 18.000 浮重度 (kN/m3) 8.000 粘聚力 (kPa) 25.000 内摩擦角 (度) 20.000

---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ]

---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]

---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:

层号土类名称水土 1 2 3 4

素填土淤泥砾砂合算合算分算水压力调整系数 1.000 1.000 1.000 1.000 主动土压力调整系数 1.000 1.000 1.000 1.000 被动土压力调整系数 1.000 1.000 1.000 1.000 被动土压力最大值(kPa) 10000.000 10000.000 10000.000 10000.000 淤泥质土分算

---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]

----------------------------------------------------------------------

---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]

---------------------------------------------------------------------- 各工况：

内力位移包络图：

地表沉降图：

---------------------------------------------------------------------- [ 冠梁选筋结果 ]

----------------------------------------------------------------------

钢筋级别 HRB335 HRB335 HPB235

选筋 8D28 2D16 d8@200 As1 As2 As3

---------------------------------------------------------------------- [ 环梁选筋结果 ]

----------------------------------------------------------------------

钢筋级别 HPB235 HPB235 HPB235

选筋 1d12 1d12 d12@1 As1 As2 As3

----------------------------------------------------------------------

[ 截面计算 ]

[ 内力取值 ] 段内力类型号 1 基坑内侧最大弯矩(kN.m) 基坑外侧最大弯矩(kN.m) 最大剪力(kN) 级别 HRB335 HRB335 HRB335 弹性法计算值 145.70 315.96 156.03 经典法计算值 114.85 205.20 127.04 钢筋实配值 24D16 D12@150 D14@2000 内力设计值 122.02 218.03 158.80 内力实用值 122.02 218.03 158.80 是 20 HRB335 HRB335 150 0.85 1.00 1.25 一段 17.82

段选筋类型号 1 纵筋箍筋实配[计算]面积 (mm2或mm2/m) 4825[4712] 1508[-1007] 154 加强箍筋

---------------------------------------------------------------------- [ 抗隆起验算 ]

----------------------------------------------------------------------

Prandtl(普朗德尔)公式(Ks >= 1.1～1.2)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB 9258-97(冶金部):

KsDNqcNcHDq tan45o

Nq 12 2etan NcNq1 tan

Nqtan 4528.000212e3.142tan28.00014.720 N14.7201c17.2374.40013.42053.395 Ks = 10.023 >= 1.1, 满足规范要求。

Terzaghi(太沙基)公式(Ks >= 1.15～1.25)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB 9258-97(冶金部):

Ks25.803tan28.000 18.29513.42014.7200.00025.803

KsDNqcNcHDq

  Nq12e342otancos34452222 NcNq11tan 28.000 Nq12e3.142tan28.000cos4528.000217.808

N17.8081c 17.2374.40013.42053.395 Ks = 12.126 >= 1.15, 满足规范要求。

---------------------------------------------------------------------- [ 抗管涌验算 ]

----------------------------------------------------------------------

KStan28.000 18.29513.42017.8080.00031.612131.612

抗管涌稳定安全系数(对于一、二、三级支护工程，分别取3.00,2.75,2.50):

icKi

ic'w

式中 ic———极限平均水力坡度，ic = (Gs-1)/(1+e); i———平均水力坡度，i = hw/L;

K = 4.838 >= 2.75, 满足规范要求。

1-1剖面（支撑11.214m间距处） zk31