提高热轧带钢酸洗效果的探讨

第２５卷第３期　２０ｌ３年９月　武汉工程职业技术学院学报　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆＷｕｈａｎ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ　Ｖ０Ｉ．２Ｓ　ＮＯ．３　Ｓｅｐｔｅｍｂｅｒ　２０１　３　提高热轧带钢酸洗效果的探讨　刘　洋　韩　斌　谭　文　杨　奕　汪水泽　魏　兵　（武汉钢铁（集团）公司研究院　湖北　武汉：４３００８０）　摘要热轧带钢表面的氧化铁皮在冷轧和使用前一般需要通过酸洗除掉，其酸洗效果直接影响　到冷轧及后续高附加值产品的表面质量。对影响热轧带钢酸洗效果的因素进行了分析，认为氧化　铁皮的状态是影响热轧带钢酸洗效果的重要因素之一。从氧化铁皮结构控制的角度，探讨了生产　热轧减、易酸洗钢的可行工艺。　关键词　热轧带钢；酸洗；氧化铁皮结构；减、易酸洗钢　中图分类号：ＴＧ１５６．６　文献标识码：Ａ　文章编号：１６７１—３５２４（２０１３）０３—０００７—０４　带钢经过热轧后，其表面会覆盖一层由Ｆｅ　Ｏ。，　时有较大差异，而且由于热轧钢卷在卷取前后以及　Ｆｅ。Ｏ　和ＦｅＯ等铁氧化物组成的氧化铁皮层，在冷　轧前或用户进行加工前这层氧化铁皮一般需要经过　钢卷不同部位的冷却条件不同，卷取后各部位的供　氧差异，导致钢卷的内、外层（带钢的头、尾部分）与　钢卷的中间层、带钢的边部和带钢的中心的氧化铁　皮都存在一定的差异。图１是带钢板宽方向上形成　的典型氧化皮结构示意图，带钢表面在５个区域形　成了３种结构的氧化皮：在带钢的最边部，形成了　Ｆｅ　Ｏ。／Ｆｅ。Ｏ　／ＦｅＯ的三层结构；在边部到中心的过　渡区，形成了Ｆｅ。Ｏ　／ＦｅＯ两层结构的氧化皮；在带　钢中心很宽的范围内，形成了由Ｆｅ。Ｏ　和Ｆｅ。Ｏ　＋　Ｆｅ颗粒组成的单一氧化层Ｌｇ］。研究热轧带钢的酸　酸洗工艺除掉。酸洗质量不佳，除了会影响冷轧板　自身的档次提升，也会给彩涂、镀锌等后续工艺造成　不利的影响。此外，随着国家对冶金工业各生产流　程的废酸排放指标要求越来越高，如何有效减少热　轧带钢在酸洗阶段的耗酸量成为亟待解决的问题。　本文对影响酸洗效果的因素进行了论述，并对热轧　减、易酸洗钢的生产工艺进行了探讨。　１　影响酸洗效果的因素　一洗，必须考虑热轧带钢的实际氧化铁皮结构。　般情况下，可以将影响热轧带钢酸洗效果的　因素分为内因和外因。内因主要为氧化铁皮的状　态，它是由氧化铁皮的厚度、致密度、裂纹形态及数　／／　ｌ　Ｆｅ３Ｏ４＋Ｆｅ　ｅ＋Ｆｅｏ　ｌ　＝＝＝　量、各氧化物相的含量比例、显微结构、氧化铁皮与　带钢基体的粘附性等综合因素决定的，大量研究表　明，热轧带钢的氧化铁皮特性会对酸洗效果（速度及　质量）产生显著影响＿】　］。而外因则主要为酸洗槽条　件，其主要包括酸液浓度、酸液温度、酸液中溶解铁　浓度等　＿８＿。　１．１　热轧带钢的氧化铁皮结构及其对酸洗效果的　影响　１．１．１　热轧带钢氧化铁皮结构　图１　带钢板宽方向典型氧化铁皮结构示意图　１．１．２　热轧带钢不同氧化铁皮结构的酸洗机理　热轧带钢的最终氧化铁皮由ＦｅＯ，Ｆｅ　０。，　Ｆｅ。Ｏ　等氧化物组成，有时还有一定量的单质铁。　众所周知，ＦｅＯ在酸中溶解最快，Ｆｅ。Ｏ　次之，Ｆｅ。Ｏ。　最难被酸溶解，但在氧化铁皮的酸洗过程中，除了这　种化学溶解规律，热轧带钢氧化铁皮的结构特点也　是决定其酸洗效果的关键。　国外学者针对热轧带钢的酸洗机理做了大量广　热轧带钢在室温下的实际氧化铁皮结构与高温　收稿日期：２０１３－０５—２３　作者简介：刘洋（１９８６￣），男，硕士，工程师．Ｅ—ｍａｉｌ：ｙａｗｎＯ０１＠ｓｉｎａ．ｃｏｒｎ　８　武汉工程职业技术学院学报　泛及深入的研究。Ｆｒｉｓｃｈ等人提出修正后的电化学　酸洗模型＿２ｊ，如图２所示。在此模型中，所有氧化层　结构（ＦｅＯ，Ｆｅ　Ｏ。，Ｆｅ。Ｏ　）都与基体铁和周围的　流作用则是还原酸中的Ｈ　，生产氢气。但此模型　中假定的氧化铁皮结构是在５７Ｏ℃以上受热后进行　快速冷却形成的，这种结构不同于热轧带钢的实际　氧化铁皮结构。　ＨＣ１溶液形成局部电池，其中无氧化铁皮的铁基体　成为阳极，而阴极由ＦｅＯ，Ｆｅ　Ｏ。，Ｆｅ。Ｏ　的混合物组　成。此模型的主要内容是：暴露的铁基体首先被酸　氧化，产生的电子形成电流，一部分电流将ＦｅＯ，　Ｓｕｓｕｍｕ　ＹＡＭＡＧＵＣ等人通过实验观察，发现　无ＦｅＯ成分的氧化铁皮与富含ＦｅＯ的氧化铁皮酸　洗过程有一定差别＿３］。无ＦｅＯ氧化铁皮的酸洗可　以分为两个阶段，如图３（ａ）所示：　Ｆｅ３０　和Ｆｅ２ｏ。中的Ｆｅ抖还原成Ｆｅ　，另一部分电　ｌ　Ｆｅ，Ｏ　一　／／／／　／　次Ｆｅ　Ｏ　＼＼＼　＼　＝　二次Ｆｅ　Ｏ　＋ＦｅＯ　ｏ皇　［＝＝＝：＞４０：＋８Ｈ　一４Ｈ　Ｏ　一　…２＋，…　ＦｅＯ　＼　／　—台・　冒　＾ｌ　２Ｃｌ　①④一①　２－－，　ｌ　氢气泡　基体　●　电化学电池—－－．　’．－＿　自由Ｆｅ消耗—＿－．　图２　Ｆｒｉｓｃｈ等人提出的修正电化学酸洗模型　热轧态　热轧态　＿．．　化学裂纹的产　牛　化学裂纹的产‘生　簟　＇．．１ｌｒ　÷　ＦｅＯ［￣Ｊ选择性溶解　第一阶段　第　阶段　裂纹到达基体　Ｉ　＇．一　氧化铁皮侧向溶解　：　裂纹到达摹体　◆　氧化铁皮发　剥离　第　．阶段　界面处的皮的侧向溶解　第＝阶段　氧化铁皮剥离　（ａ）无ＦｅＯ氧化铁皮　（ｂ）含７３％ＦＥＯ氧化铁皮　图３　同类型氧化铁皮酸洗示意图　刘洋韩斌谭文杨奕汪水泽魏兵：提高热轧带钢酸洗效果的探讨　９　第一阶段：氧化铁皮首先在容易产生裂纹的位　置出现化学裂纹，随着酸洗时间的增加，裂纹的数量　也随之增加并扩展至氧化铁皮与基体的界面。第二　阶段：当裂纹的数量（裂纹密度）达到一定程度时便　进入第二阶段，此时界面附近的氧化铁皮开始侧向　溶解，随后氧化铁皮开始从界面剥离。　富含ＦｅＯ的氧化铁皮酸洗过程与无ＦｅＯ氧化　铁皮差别在于，其酸洗过程中产生的裂纹不会直接　穿透氧化铁皮层至基体，而是会对氧化铁皮中的　ＦｅＯ进行选择性溶解进而形成一种迂回的扩展线　路，如图３（ｂ）所示。Ｓｕｓｕｍｕ　ＹＡＭＡＧＵＣ等认为　富含ＦｅＯ氧化铁皮的酸洗过程中，裂纹密度达到饱　和的时间点会因为对ＦｅＯ的选择性溶解而推迟，导　致最终酸洗时间比无ＦｅＯ氧化铁皮更长。　Ｒ．Ｙ．Ｃｈｅｎ等人将不同冷却温度和速度下碳钢　表面生成的氧化皮结构进行了分类　］。第１类为大　部分为残留ＦｅＯ，伴有一些Ｆｅ。Ｏ　析出物；第Ⅱ类　为大量残留的ＦｅＯ与在ＦｅＯ／基体界面形成的明显　连续的Ｆｅ。Ｏ　层，在ＦｅＯ相中，Ｆｅ。Ｏ　析出量明显　多于第１类氧化铁皮；第Ⅲ类由Ｆｅ。Ｏ　＋Ｆｅ共析　物、Ｆｅ。Ｏ　析出相和少量Ｆｅｏ混合物组成。Ｒ．Ｙ．　Ｃｈｅｎ等人的实验表明第１类氧化铁皮的酸洗速度　与第Ⅱ类相似，但第Ⅲ类的酸洗速度则低得多。Ｒ．　Ｙ．Ｃｈｅｎ提出以下酸洗机理（图４）：①第工类和第Ⅱ　类氧化铁皮的主要酸洗机理是，沿着ＦｅＯ层进行溶　解；②第Ⅲ类氧化铁皮的主要酸洗机理是沿氧化物／　基体界面底切。　第ｌ　……　理　—　Ｉ类氧化铁皮酸洗机理　霍　（ｂ）ＦｅＯ，￣Ｎ发生底切或溶解　Ｈｃｌ溶液　．Ｆｅ：０　啉……理　．．．．．　：：：．．．．．．：：　．　．．．　．．．．．　：：．．．．．．　钢基体　（ｃ）沿着氧化铁皮／钢基界面底切　图４　Ｒ．Ｙ．Ｃｈｅｎ等人提出的３类氧化铁皮的酸洗机理　张孟仪，邵光杰认为氧化铁皮的不同显微结构　直接影响了酸洗时间，具有ＦｅＯ和Ｆｅ。ｏ　复合结构　的氧化皮比Ｆｅ。Ｏ　单层氧化皮更易酸洗。晶粒尺　寸越大，氧化铁皮酸洗所需时间越长；富含ＦｅＯ的　氧化铁皮容易酸洗；含高比例随机晶界的氧化铁皮　容易酸洗ｌ５　］。　以上研究基于氧化铁皮不同相的比例和结构，　对其酸洗机理及效果进行了不同的阐述，但结论也　有一定的差异。实际上，带钢氧化铁皮的酸洗难易　程度是由氧化铁皮的特性来综合确定的，孤立地根　据某一因素来预测、评价氧化铁皮的酸洗效果是不　准确的。　１．２破鳞对酸洗的影响　破鳞使氧化皮产生裂纹，裂纹的密度和尺寸随　着氧化皮延伸率的增加而增加，这些裂纹将在酸洗　时起到人工酸洗核的作用。氧化铁皮中的这些裂纹　能使酸在不需要形核的情况下，很容易地到达钢基　使得酸洗孕育期（初始无酸洗时间）显著缩短，对于　一些氧化皮延伸率较大的情况，孕育期甚至会完全　消除。但有研究表明破鳞对工业酸洗的影响明显减　弱，这是因为热轧带钢在钢卷的生产过程中，经历了　重卷和平整等工艺，使得氧化铁皮中已经存在了一　定数量的微裂纹＿４］。　１．３化学成分对酸洗的影响　Ａ．Ｃｈａｔｔｏｐａｄｈｙａｙａ等人的实验表明钢中的Ｓｉ　元素会对氧化铁皮产生影响，当Ｓｉ含量大于０．３５％　时，生成的Ｆｅ。ＳｉＯ　相将显著影响酸洗速度口　。为　了获得更好的酸洗效果，Ａ．Ｃｈａｔｔｏｐａｄｈｙａｙａ等建　议应将Ｓｉ含量控制的尽可能低。图５为钢中Ｓｉ含　量对酸洗速度的影响曲线。　８Ｏ　７Ｏ　６Ｏ　星５０　纂　ｏ　３０　２０　１０　Ｏ　０　０　２　０　４　０　６　０．８　１　０　１　２　ｌ　４　１　６　１　８　２　０　２　２　钢中Ｓｉ含量　图５钢中ｓｊ含量对酸洗速度的影响　１．４酸液条件对酸洗速率的影响　Ｙｕｂｏｎｒａｔ　ＪＡＴＵＰＨＡＫＳＡＭＰＨＡＮ等人对不　同盐酸酸洗液温度与浓度下的氧化铁皮溶解速度进　行了研究，结果表明随着盐酸温度或者浓度的增加，　试样表面氧化铁皮移除的速度加快　。Ｍ．Ｊ．Ｌ＿　ＧＩＮＥＳ等人的研究也得到了相似的结果，并认为温　度影响最显著，其次是酸液浓度，而酸液中Ｆｅ离子　浓度对酸洗速度几乎无影响［８］。　１０　武汉工程职业技术学院学报　２　减、易酸洗钢的生产工艺探讨　通过对影响热轧带钢酸洗效果的因素进行分　析，认为控制热轧板带的氧化铁皮结构是减少酸洗　用酸量、提高酸洗效率的重要途径。根据用户需要，　在热轧过程中合理调整工艺参数以生成不同结构的　氧化铁皮，可达到减、易酸洗的目的。　Ｒ．Ｙ．Ｃｈｅｎ等人提出两种方法来得到易酸洗的　氧化铁皮结构：①在３５ｏ￣ｃ以下卷取带钢；②５００～　７４０℃卷取后之后加速冷却，冷却速度最好大于　５℃／ｒａｉｎ＿４Ｊ。但第一种方法由于卷取温度太低，会　大大恶化钢卷的力学性能，因而不太现实。对于第　二种方法，由于热轧带钢卷取后散热非常缓慢，在工　业风扇的降温下也很难达到５℃／ｒａｉｎ的冷却速度，　因此需要其他冷却手段或设备。　有研究指出，相对较高的卷取温度可以降低共　析反应速度，使ＦｅＯ含量增多，从而得到易酸洗的　结构。这种方法的缺点是由于卷取温度较高，容易　导致卷取后带钢边部氧化加剧，生成较厚的Ｆｅ　Ｏ。，　导致边部酸洗困难。　通过以上分析，认为减、易酸洗钢的生产可以通　过以下工艺及措施来实现：　（１）在成分上尽可能的降低Ｓｉ含量，以减少其　对除鳞及酸洗的影响；　（２）通过轧制温度及轧制速度的合理化控制及　优化，降低氧化铁皮的厚度；　（３）控制轧辊条件、层流冷却水等确保带钢在宽　度方向上的温度均匀性，从而使氧化铁皮在带钢宽　度方向上厚度均匀；　（４）通过适当调整轧辊凸度，控制卷型使卷取后　钢卷边部空隙减小，弱化其供氧条件；　（５）合理控制卷取温度及随后的冷却速率，得到　易酸洗的氧化铁皮结构，可能需要新的冷却设备及　冷却工艺来实现；　（６）适当增加钢卷平整时的延伸率，从而得到更　多的氧化铁皮裂纹，起到人工酸洗核的作用。　３　结束语　通过以上分析可以看出，氧化铁皮结构是影响　带钢氧化铁皮酸洗难易程度最主要因素，通过对带　钢生产过程中决定带钢氧化铁皮质量的工艺参数进　行合理的控制，可以得到易酸洗的氧化铁皮结构，提　高酸洗效率。　参考文献　［１］王银军，穆海玲，董汉君，等．ＳＰＨＣ热带氧化铁皮酸洗困难原　因分析及对策ＥＪ］．轧钢，２００６，２３（０４）：５ｌ一５４．　Ｅ２］Ｒ　Ｙ　Ｃｈｅｎ，Ｗ　Ｙ　Ｄ　Ｙｕｅｎ．热轧带钢的酸洗机理［Ｊ］．世界钢铁，　２００７，（０５）：５ｌ一５８．　［３］Ｙａｍａｇｕｅｈｉ　Ｓ，Ｔ　Ｙｏｓｈｉｄａ，Ｔ　Ｓａｉｔｏ．Ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ　ｉｎ　ｄｅｓｃａｌｉｎｇ　ｏｆ　ｈｏｔ　ｓｔｒｉｐ　ｂｙ　ｈｙｄｒｏｃｈｌｏｒｉｃ　ａｃｉｄＥＪ］．ＩＳＩＪ　Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，１９９４，　３４（０８）：６７Ｏ一６７８．　Ｅ４］Ｒ　Ｙ　Ｃｈｅｎ，Ｗ　Ｙ　Ｄ　Ｙｕｅｎ．热轧条件和破鳞对热轧带钢酸洗性　能的影响［Ｊ］．世界钢铁，２００７，（０４）：４９—５７．　Ｅ５］张盂仪，邵光杰．热轧板的氧化皮结构对酸洗效果的影响［Ｊ］．　上海金属，２００７，２９（Ｏ３）：４１—４３．　［６］Ｍｅｎｇｙｉ　Ｚｈａｎｇ，Ｇｕａｎｇｊｉｅ　Ｓｈａｏ．Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｏｘｉｄｅ　ｓｃａｌｅｓ　ｏｎ　ｈｏｔ—ｒｏｌｌｅｄ　ｓｔｒｉｐｓ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ａ，２００７：４５２—４５３，１８９—１９３．　［７］　Ｙｕｂｏｎｒａｔ　ＪＡＴＵＰＨＡＫＳＡＭＰＨＡＮ，Ｎａｔｔｈａｐｏｎｇ　ＰＨＩＮＩＣＨ—　ＫＡ，ｅｔ　ａ１．Ｐｉｃｋｌｉｎｇ　Ｋｉｎｅｔｉｃｓ　ｏｆ　Ｔｅｒｔｉａｒｙ　Ｏｘｉｄｅ　Ｓｃａｌｅ　Ｆｏｒｍｅｄ　ｏｎ　Ｈｏｔ—Ｒｏｌｌｅｄ　Ｓｔｅｅｌ　Ｓｔｒｉｐ［Ｊ］，Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｍｅｔａｌｓ，Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　ａｎｄ　Ｍｉｎｅｒａｌｓ，２０１０，２０（０１）：３３—３９．　［８］Ｍ．Ｊ．Ｌ．ＧＩＮＥＳ，Ｇ．Ｊ．ＢＥＮＩＴＥＺ，Ｔ　ＰＥＲＥＺ　ｅｔ　ａｌ，Ｓｔｕｄｙ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｐｉｅｋｌａｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　１．８　ｍｍ　ｈｏｔ—ｒｏｌｌｅｄ　ｓｔｅｅｌ　ｓｔｒｉｐ　ｉｎ　ｈｙｄｒｏｃｈｌｏｒｉｃ　ａｃｉｄ［Ｊ］．Ｌａｔｉｎ　Ａｍｅｒｉｃａｎ　Ａｐｐｌｉｅｄ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ，２００２，（３２）：２８１—　２８８．　［９］Ｈｕｉｂｉｎ　Ｑｉ，Ｙｕｈａｉ　Ｑｉａｎ，Ｗｅｉ　Ｗａｎｇ，ｅｔａ１．“Ｑｕａｒｔｕｓ　Ｓｃａｌｅ”ｏｆ　Ｈｏｔ—ｒｏｌｌｅｄ　Ｓｔｒｉｐ　Ｓｔｅｅｌｓ　ａｎｄ　Ｉｔｓ　Ｆｏｒｍａｔｉｏｎ　Ｍｅｃｈａｎｉｓｍ［Ｊ］．　Ｂａｏｓｔｅｅｌ　Ｔｅｅｈｎｉｃａｌ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ，２００７，１（１）：４２—５４．　［１０］ｃｈａｔｔｏｐａｄｈｙａｙａ，Ｔ．Ｃｈａｎｄａ．Ｒｏｌｅ　ｏｆ　ｓｉｌｉｃｏｎ　ｏｎ　ｏｘｉｄｅ　ｍｏｒ　ｐｈｏｌｏｇｙ　ａｎｄ　ｐｉｃｋｌｉｎｇ　ｂｅｈａｖｉｏｒ　ｏｆ　ａｕｔｏｍｏｔｉｖｅ　ｓｔｅｅｌｓ［Ｊ］．Ｓｃｒｉｐ　ｔａ　Ｍａｔｅｒｉａｌｉａ，２００８，５８（１０）：８８２　８８５．　（下转第１３页）　覃之光　李建华　薛　欢：高碳钢线材残余应力的危害及预防　１３　钢种设计中的Ｐ、Ｍｎ、Ｓ含量，减少高碳钢线材的中　心偏析，从而减小马氏体转变的组织应力，并采取马　并采取减少线材表面损伤的措施。　参考文献　Ｅｌｉ　Ｒ．Ｗ．Ｋ．霍尼库姆．钢的显微组织和性能［Ｍ］．北京：冶金工业　出版社，１９８５．　氏体转变区内的缓冷以改变残余应力的性质、预防　开裂的形成。　（２）直径大于等于ｌ１．０ｍｍ线材不宜在马氏体　转变温度区（１５０℃～２５０℃）装卸，更不得在该温度　区淋雨、急冷，应让线材在厂内库堆垛缓冷至１００℃　以下后再装车发运，并且在装卸过程中要轻吊轻放，　［２］　覃之光．８２Ｂ线材开卷断裂分析［Ｊ］．武汉工程职业技术学院学　报，２０１２，２４（２）：２５—２８．　Ｈａｒｍ　ａｎｄ　ｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎ　ｏｆ　ｒｅｓｉｄｕａｌ　ｓｔｒｅｓｓ　ｏｎ　ｗｉｒｅ　ｒｏｄ　ｗｉｔｈ　ｈｉｇｈ　ｃａｒｂｏｎ　ｓｔｅｅｌ　ＱＩＮ　Ｚｈｉｇｕａｎｇ　ＬＩ　Ｊｉａｎｈｕａ　ＸＵＥ　Ｈｕａｎ　（Ｒｅｓｅａｒｃｈ　ａｎｄ　Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ　Ｃｅｎｔｅｒ　ｏｆ　ＷＩＳＣＯ，Ｗｕｈａｎ　４３００８０，Ｈｕｂｅｉ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｓｐｏｎｔａｎｅｏｕｓ　ｆｒａｃｔｕｒｅ　ｏｆ　ｗｉｒｅ　ｒｏｄ　ｗｉｔｈ　ｈｉｇｈ　ｃａｒｂｏｎ　ｓｔｅｅｌ，ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ　ｒｅｓｉｄ—　ｕａｌ　ｓｔｒｅｓｓ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｗｉｒｅ　ｒｏｄ　ｓｕｒｆａｃｅ　ｉＳ　ｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ　ｌａｗｓ　ｏｆ　ｒｅｓｉｄｕａｌ　ｓｔｒｅｓｓ　ｏｎ　ｗｉｒｅ　ｒｏｄ　ｏｆ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｓｉｚｅｓ　ａｒｅ　ｏｂｔａｉｎｅｄ．Ｃａｕｓｅｓ　ｏｆ　ｆｏｒｍｉｎｇ　ａｎｄ　ｈａｒｍｆｕｌ　ｅｆｆｅｃｔｓ　ｏｆ　ｒｅｓｉｄｕａｌ　ｄｒａｗ　ｓｔｒｅｓｓ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｓｕｒｆａｃｅ　ｏｆ　ｌａｒｇｅ　ｓｉｚｅ　ｗｉｒｅ　ｒｏｄ　ａｒｅ　ａｎａｌｙｚｅｄ　ａｎｄ　ｍｅａｓｕｒｅｓ　ｏｆ　ａｖｏｉｄｉｎｇ　ｆｒａｃｔｕｒｅ　ａｎｄ　ｃｈａｎｇｉｎｇ　ｔｈｅ　ｃｈａｒａｃｔｅｒ　ｏｆ　ｒｅｓｉｄｕａｌ　ｓｔｒｅｓｓ　ａｒｅ　ｐｒｏｐｏｓｅｄ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｈｉｇｈ　ｃａｒｂｏｎ　ｓｔｅｅ１；ｗｉｒｅ　ｒｏｄ；ｒｅｓｉｄｕａｌ　ｓｔｒｅｓｓ；ｈａｒｍ；ｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎ　（责任编辑：李文英）　（上接第１０页）　Ａ　Ｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎ　ｏｎ　Ｉｍｐｒｏｖｉｎｇ　ｔｈｅ　Ｐｉｃｋｌｉｎｇ　Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　Ｈｏｔ－－Ｒｏｌｌｅｄ　Ｓｔｒｉｐ　ＬＩＵ　Ｙａｎｇ　ＨＡＮ　Ｂｉｎ　ＴＡＮ　Ｗｅｎ　ＹＡＮＧ　Ｙｉ　ＷＡＮＧ　Ｓｈｕｉｚｅ　ＷＥＩ　Ｂｉｎ　（Ｒｅｓｅａｒｃｈ　ａｎｄ　Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ　Ｃｅｎｔｅｒ　ｏｆ　ＷＩＳＣＯ，Ｗｕｈａｎ　４３００８０，Ｈｕｂｅｉ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｓｃａｌｅ　ｃｉｎｄｅｒ　ｏｎ　ｈｏｔ—ｒｏｌｌｅｄ　ｓｔｒｉｐ　ｓｕｒｆａｃｅ　ｎｅｅｄｓ　ｔｏ　ｂｅ　ｄｅｓｃａｌｅｄ　ｂｙ　ｐｉｃｋｌｉｎｇ　ｂｅｆｏｒｅ　ｃｏｌｄ　ｒｏｌｌｉｎｇ　ａｎｄ　ｂｅｉｎｇ　ｕｓｅｄ．Ｐｉｃｋｌｉｎｇ　ｅｆｆｅｃｔ　ｄｉｒｅｃｔｌｙ　ａｆｆｅｃｔｓ　ｔｈｅ　ｓｕｒｆａｃｅ　ｑｕａｌｉｔｙ　ｏｆ　ｃｏｌｄ—ｒｏｌｌｅｄ　ａｎｄ　ｓｕｂｓｅｑｕｅｎｔ　ｈｉｇｈ　ｖａｌｕｅ—　ａｄｄｅｄ　ｐｒｏｄｕｃｔｓ．Ｆａｃｔｏｒｓ　ａｆｆｅｃｔｉｎｇ　ｔｈｅ　ｐｉｃｋｌｉｎｇ　ｅｆｆｅｃｔ　ａｒｅ　ａｎａｌｙｚｅｄ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｃａｌｅ　ｉｓ　ｃｏｎｓｉｄ—　ｅｒｅｄ　ｔｏ　ｂｅ　ｏｎｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｍｏｓｔ　ｉｍｐｏｒｔａｎｔ　ｆａｃｔｏｒｓ．Ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｐｅｒｓｐｅｃｔｉｖｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｃｏｎｔｒｏｌｌｉｎｇ　ｏｆ　ｓｃａｌｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ，　ｔｈｉｓ　ｐａｐｅｒ　ｄｉｓｃｕｓｓｅｄ　ｔｈｅ　ｆｅａｓｉｂｌｅ　ｐｒｏｃｅｓｓ　ｏｆ　ｐｒｏｄｕｃｉｎｇ　ｅａｓｙ—ｐｉｃｋｌｉｎｇ　ｓｔｅｅ１．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｈｏｔ—ｒｏｌｌｅｄ　ｓｔｒｉｐ；ｐｉｃｋｌｉｎｇ；ｓｃａｌｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ；ｅａｓｙ—ｐｉｃｋｌｉｎｇ　ｓｔｅｅｌ　（责任编辑：李文英）