一、工程概况：
本工程为乌 鲁 木 齐 技 术 经 济 开 发 区 文 化 体 育 中 心项目，在本工程二施工段的8~10/E~C轴（平面尺寸为18m*18m）区域内地下二层无现浇板，地下一层的现浇板、梁的模板支撑体系，从基础防水底板处开始搭设，模板支撑体系的搭设高度为9m，地下一层的最大框架梁截面为350*750，次梁截面尺寸为250*550，现浇板的厚度为180mm，跨度为3m*3m。
二、编制依据
《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB50300-2001 《建筑施工模板安全技术规程》 JGJ162-2008 《建筑安装分部工程施工工艺规程》 DBJ01-29-96 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130—2011 《建筑结构荷载规范》 GBJ50009-2001 乌鲁木齐技术经济开发区文化体育中心施工图、工程施工组织设计
三、施工计划 3.1、技术准备：
3.1.1、项目技术部根据施工现场的实际情况，认真编制模板支撑体系的搭设方案。 3.1.2、工长做好安全技术交底，并根据方案及图纸认真地进行模板的加工和组装，并进行试拼。
3.2、施工进度计划：
本部位的施工与地下一层顶板梁同时施工。 3.3、材料计划
序号 1 2 3 4 5
1 / 33
材料名称 钢管 扣件 U型支托 木板 力矩扳手 规格 48*3 0~60可变 50*200 数量 7500米 4500个 330个 330米 5把 备注 高大模板支撑施工方案
3.4、人员准备
3.3.1管理人员：设一名专业木工工长，外施队设两名专业木工班组长。
3.3.2作业人员：组织有同类工程施工经验的整建制队伍进行施工，施工前进行技术及安全交底。
四、施工工艺技术 4.1 支撑体系的技术参数
梁、板模板高支撑架采用单立杆钢管架支撑体系，立杆间距1m，步距1.5m，支撑架的顶部和底部各设置扫地杆的一道，底部扫地杆距防水底板不大于200mm，在斜坡处的立杆底部的扫地杆必须由高跨伸进低跨不少于两根立杆间距，整个架体设置剪刀撑。
（斜坡处扫地杆的搭设详见附图一） 本支撑体系剪刀撑的设置要求： 1、
在架体外侧周边及内部纵、横向每6m，应由地至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为6m
2、
在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距为4.5m。
2 / 33
高大模板支撑施工方案
（水平、竖向剪刀撑布置图详见附图二）
斜面上的立杆底部加固措施：
在斜面上的立杆，由于立杆与斜面底板接触不充分，为了防止可能产生的立杆滑移，在平行于斜面方向的扫地杆处，水平方向间隔2米，沿斜面间隔1米，用不小于20的胀栓打入底板混凝土中，并通过钢筋头，一端焊接在钢管上，另一端与胀栓点焊，以起到固定杆件架体，防止滑移的作用。 如下图：
通过短钢筋将扫地杆与胀栓焊接固定直径20的胀栓打入底板中斜坡上的加固节点做法（间距2米设置一处）
4.2工艺流程
搭设准备 → 放立杆线 → 铺垫板 → 放底座 → 竖立杆 → 安放横杆 →设置拉结点 →设置剪刀撑→ 安放顶托 →放置模板主次龙骨 →铺顶板模板
4.3施工方法
1）搭设前的准备工作：搭设前对材料进行检查和验收，不合格的构配件不能使用，合格的构配件按品种、规格、使用顺序的先后堆放整齐。有锈蚀的扣件和钢管及有弯曲和裂纹的钢管不能使用。搭设现场的障碍物及地面杂物要清理干净。
3 / 33
高大模板支撑施工方案
2）放线和铺垫板：按脚手架的杆距、排距要求放线、定位，铺设垫板和安放底座。垫板应铺平稳，不得悬空，底座垫板的位置必须准确。
3）搭设立杆时需注意：a、立杆的接头不得在同一步架同一跨间内，至少错开500mm以上。双管立柱与单管立柱的连接方式见下图，主立柱与副立柱采用旋转扣件连接，扣件数量不少于三个；b、开始竖立杆时，每隔6跨设抛撑一道，直至连墙件安装稳定后，方可拆除；c、立杆的垂直偏差不大于100mm；d当搭至有连墙件时，搭完该处的立杆、大、小横杆和剪刀撑后，应立即设置连墙件。
>500mm<1/3h<1/3h>500mm接头h接头h接头立杆立杆单立杆接头图
双立杆接头图 4.4质量检查及验收标准
4.4.1构配件检查与验收：
A：新钢管的检查应符合下列规定: 1）应有产品质量合格证。
2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》(GB/T 228)的有关规定。
3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。
4）钢管外径壁厚端面等的偏差应分别符合以下规定： 5）钢管必须涂有防锈漆。 B：旧钢管的检查应符合下列规定:
4 / 33
高大模板支撑施工方案
1）表面锈蚀深度应符合本方案表3序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。
2）钢管弯曲变形应符合本方案表3序号4的规定。 C：扣件的验收应符合下列规定:
1）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB 15831)的规定抽样检测。
2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
3）新旧扣件均应进行防锈处理。
4.4.2安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准的规定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。 4.4.3模板支撑体系搭设的技术要求允许偏差与检验方法应符合以下规定： 项次 1 项 目 立杆垂直度 步距偏差 柱距偏差 排距偏差 同跨内外 大横杆高差 一根杆的两端 主节点处各扣件距主节点的距离 同步立柱上两个相邻对接扣件的高差 4 扣件安装 立柱上的对接扣件距主节点的距离 纵向水平杆上的对接扣件距主节点的距离 扣件螺栓拧紧扭力矩 5 剪刀撑斜杆与地面的倾角 质量要求 允许偏差(mm) ±50 ±20 ±50 ±20 ±10 ±20 扭力扳手 角尺 钢卷尺 检查方法 经纬仪或吊线坠 钢卷尺 2 间距 3 水平杆高差 a≤150mm ≥500mm ≤h/3 ≤L/3 40～65N m 45°～60° 5 / 33
水平尺 水平尺 钢板尺 高大模板支撑施工方案
五、 施工安全保证措施 5.1组织措施：
成立该部位施工的领导小组： 组 长：李 剑
副组长：王照清、金人才
组 员：王国生、刘文学、杨鲁亚、崔师生、唐铮、沈辉
5.2材质及其使用的安全技术措施
5.2.1扣件的紧固程度不应小于40N·m，且不应大于50N·m。对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓应保持适当的拧紧程度。
5.2.2各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
5.2.3钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。
5.2.4严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。
5.3支撑体系搭设的安全技术措施
5.3.1搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。
5.3.2开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至剪刀撑安装稳定后，方可根据情况拆除。
5.3.3支撑体系必须与周围已经浇筑好的挡土墙、柱、梁有可靠的拉结或支撑，以保证支撑体系的稳定性。
5.3．4进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。
5.3．5进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。
5.3．6严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。 5.3．7要保证防护架体的整体性，不得截断架体。
5.3．8施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳
6 / 33
高大模板支撑施工方案
索运输，不得乱仍。
5.3．9不使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。
5.3．10六级以上大风、大雾、大雨天气停止防护架作业。
5.3.11本模板支撑体系在搭设施工和使用期间应执行的强制性条文如下，应重点检查：
1）钢管上严禁打孔。
2）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；
3）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
4）立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。 5）严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；
6）剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。 7）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；
8）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；
9）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。
10）在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆，剪刀撑。
5.4应急预案
5.4.1应急响应程序
（一）紧急情况或事故发生后，员工发现险情时，有及时向上级报告和积极参与的义务。应立即向项目部（公司）应急机构成员汇报，并采取相应的措施，防止事态扩大。
（二）单位应急领导小组接到报警后，应立即汇报情况，依据项目《应急准备与响应预案》组织抢险，并根据险情上报公司应急领导小组或主管领导。
（三）生产中心接报后根据险情向公司总经理汇报，由公司总经理决策后下达“一级应急令”。公司应急领导小组立即组织应急抢险，启动公司应急系统。
5.4.2应急措施
7 / 33
高大模板支撑施工方案
项目部针对主要危害制定专项应急预案。
1、事故发生单位在发现或接到报警后，应立即按事先制定的应急与响应预案组织自救。若事态状况严重，难以控制和处理，应在自救的同时向专业救援队伍求助。
2、由紧急事务联络员王照清，负责紧急事务的联络工作。明确联络地址和电话，确保信息畅通。
3、由应急领导小组崔师生负责与附近肿瘤医院保持联系了解最新伤员情况。 4、在急救过程中，遇有威胁人身安全情况时应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取紧急措施。
5、切断危害物源头，防止事态扩大。
6、疏通事发现场道路，保证救援工作顺利进行。 7、密切配合专业救援队进行急救工作。 5.4.3联系人电话 李 剑： 王照清：
六、劳动力计划
专职安全员：2名 架子工：15人 普 工：5人
七、计算书及相关图纸
梁模板(扣件钢管架)计算书
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
8 / 33
高大模板支撑施工方案
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.35； 梁截面高度 D(m):0.75 混凝土板厚度(mm):180.00； 立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 立杆步距h(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：9.00； 梁两侧立柱间距(m):0.60；
承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面； 板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00； 采用的钢管类型为Φ48×3；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；
9 / 33
高大模板支撑施工方案
钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0 3.材料参数 木材品种：柏木；
木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板类型：胶合面板；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0； 梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：4； 面板厚度(mm)：15.0； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500； 次楞根数：6；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓竖向根数：3；
穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，150mm，200mm； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 主楞龙骨材料：钢楞； 截面类型为圆钢管48×3.0； 主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm； 二、梁模板荷载标准值计算
10 / 33
高大模板支撑施工方案
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
11 / 33
高大模板支撑施工方案
其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.5×1.5/6=18.75cm3； [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m； q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 114mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×1142 = 1.43×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.43×104 / 1.88×104=0.761N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =0.761N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18×0.5 = 9N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 114mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9×1144/(100×9500×1.41×105) = 0.008 mm； 面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =114/250 = 0.456mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.008mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=0.456mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
12 / 33
高大模板支撑施工方案
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3； I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4；
内楞计算简图 （1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下:
其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 内楞的最大弯距(N.mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.114=2.5kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×2.50×500.002= 6.26×104N.mm； 最大支座力:R=1.1×2.503×0.5=1.377 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 6.26×104/8.33×104 = 0.751 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
13 / 33
高大模板支撑施工方案
内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.751 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.11= 2.05 N/mm； l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I--面板截面惯性矩：I = 8.33×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×2.05×5004/(100×10000×8.33×106) = 0.01 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.01mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.377kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.0； 外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4；
外楞计算简图
14 / 33
高大模板支撑施工方案
外楞弯矩图(kN.m)
外楞变形图(mm) （1）.外楞抗弯强度验算
其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M -- 外楞的最大弯距(N.mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.394 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 3.94×105/8.98×103 = 43.852 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =43.852N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.178 mm 外楞的最大容许挠度值: [ω] = 200/400=0.5mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.178mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=0.5mm，满
15 / 33
高大模板支撑施工方案
足要求！
五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18×0.5×0.275 =2.475 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.475kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000×15×15/6 = 3.75×104mm3； I = 1000×15×15×15/12 = 2.81×105mm4；
16 / 33
高大模板支撑施工方案
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =116.67mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.75×0.90=20.66kN/m； 模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；
q = q1 + q2 + q3=20.66+0.38+2.52=23.55kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 0.10×23.553×0.1172=0.032kN.m； σ =0.032×106/3.75×104=0.855N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =0.855 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×0.750+0.35）×1.00= 19.48KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =116.67mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
17 / 33
高大模板支撑施工方案
面板的最大允许挠度值:[ω] =116.67/250 = 0.467mm； 面板的最大挠度计算值: ω =
0.677×19.475×116.74/(100×9500×2.81×105)=0.009mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.009mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 116.7 / 250 = 0.467mm，满足要求！
七、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24+1.5)×0.75×0.117=2.231 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.117×(2×0.75+0.35)/ 0.35=0.216 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.117=0.525 kN/m； 2.方木的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×2.231+1.2×0.216=2.936 kN/m； 活荷载设计值 P = 1.4×0.525=0.735 kN/m；
方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4； 方木强度验算:
18 / 33
高大模板支撑施工方案
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值 q = 2.936+0.735=3.671 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×3.671×1×1= 0.367 kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0.367×106/83333.3 = 4.406 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 4.406 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力: V = 0.6×3.671×1 = 2.203 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×2202.9/(2×50×100) = 0.661 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.661 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
q = 2.231 + 0.216 = 2.447 kN/m；
方木最大挠度计算值 ω= 0.677×2.447×10004 /(100×10000×416.667×104)=0.398mm；
方木的最大允许挠度 [ω]=1.000×1000/250=4.000 mm；
方木的最大挠度计算值 ω= 0.398 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=4 mm，满足要求！
19 / 33
高大模板支撑施工方案
3.支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.500)×0.750= 19.125 kN/m2； (2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；
q = 1.2×(19.125 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 29.670 kN/m2；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
当n=2时：
当n＞2时：
计算简图(kN)
20 / 33
高大模板支撑施工方案
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=1.025 kN，中间支座最大反力Rmax=8.965； 最大弯矩 Mmax=0.253 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=0.035 mm；
支撑钢管的最大应力 σ=0.253×106/4490=56.237 N/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 56.237 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!
八、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 九、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
21 / 33
高大模板支撑施工方案
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.965 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.025 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×9=1.394 kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(0.60-0.35)/2)×1.00×0.35=0.262 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(1.00/2+(0.60-0.35)/2)×1.00×0.180×(1.50+24.00)=3.443 kN；
N =1.025+1.394+0.262+3.443=6.124 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；
22 / 33
高大模板支撑施工方案
Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6124.017/(0.209×424) = 69.107 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 69.107 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.017 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.017×(1.5+0.1×2) = 2.018 m； Lo/i = 2017.626 / 15.9 = 127 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.412 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6124.017/(0.412×424) = 35.057 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 35.057 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =8.965 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(9-0.75)=1.394 kN； N =8.965+1.394=10.243 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1)
23 / 33
高大模板支撑施工方案
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.7×1.5 = 2.976 m； Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=10243.116/(0.205×424) = 117.845 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 117.845 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.017 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.017×(1.5+0.1×2) = 2.018 m； Lo/i = 2017.626 / 15.9 = 127 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.412 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=10243.116/(0.412×424) = 58.637 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 58.637 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
24 / 33
高大模板支撑施工方案
以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
板模板(扣件钢管高架)计算书
一、参数信息: 1.模板支架参数
横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):9.00； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； 4.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为15mm。
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 板底支撑采用方木；
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 托梁材料为：钢管(双钢管) :Φ48 × 3； 5.楼板参数
钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C30； 每层标准施工天数:30；每平米楼板截面的钢筋面积(mm):360.000；
25 / 33
2
高大模板支撑施工方案
楼板的计算宽度(m):3.00；楼板的计算厚度(mm):180.00； 楼板的计算长度(m):3.00；施工平均温度(℃):15.000；
图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.5/6 = 37.5 cm；
26 / 33
2
3
高大模板支撑施工方案
I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图 1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.18×1+0.35×1 = 4.85 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)： q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m； 2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
其中：q=1.2×4.85+1.4×2.5= 9.32kN/m 最大弯矩M=0.1×9.32×0.252= 0.058 kN·m；
面板最大应力计算值 σ= 58250/37500 = 1.553 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 1.553 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算 挠度计算公式为
其中q = 4.85kN/m
面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.85×2504/(100×9500×4166666.667)=0.003
27 / 33
高大模板支撑施工方案
mm；
面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；
面板的最大挠度计算值 0.003 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求! 三、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木楞计算简图 1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25×0.25×0.18 = 1.125 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (2.5+2)×1×0.25 = 1.125 kN； 2.方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2×(1.125 + 0.088) = 1.455 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×1.125=1.575 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.575×1 /4 + 1.455×12/8 = 0.576 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.575/2 + 1.455×1/2 = 1.515 kN ； 方木的最大应力值 σ= M / w = 0.576×106/83.333×103 = 6.908 N/mm2；
28 / 33
高大模板支撑施工方案
方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 6.908 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!
3.方木抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: V = 1×1.455/2+1.575/2 = 1.515 kN；
方木受剪应力计算值 T = 3 ×1515/(2 ×50 ×100) = 0.454 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2；
方木受剪应力计算值为 0.454 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
4.方木挠度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载 q = q1 + q2 = 1.125+0.088=1.212 kN/m； 集中荷载 p = 1.125 kN；
方木最大挠度计算值 V= 5×1.212×10004 /(384×9500×4166666.67) +1125×10003 /( 48×9500×4166666.67) = 0.991 mm；
方木最大允许挠度值 [V]= 1000/250=4 mm；
方木的最大挠度计算值 0.991 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4 mm,满足要求! 四、托梁材料计算:
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：钢管(双钢管) :Φ48 × 3.5； W=8.98 cm3； I=24.38 cm4；
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.455×1 + 1.575 = 3.03 kN；
29 / 33
高大模板支撑施工方案
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN.m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.136 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.595 mm ； 最大支座力 Qmax = 13.256 kN ；
托梁最大应力 σ= 1.136×106/8980=126.551 N/mm2 ； 托梁抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2 ；
托梁的计算最大应力计算值 126.551 N/mm 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm,
30 / 33
2
2
高大模板支撑施工方案
满足要求!
托梁的最大挠度为 1.595 mm 小于1000/150与10 mm,满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.138×9 = 1.246 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25×0.18×1×1 = 4.5 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.096 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×1×1 = 4.5 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.615 kN； 六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.615 kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
31 / 33
高大模板支撑施工方案
l0 = h+2a
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.7； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m； 上式的计算结果：
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m； L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=13614.72/（0.537×424） = 59.796 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 59.796 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.017 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.017×(1.5+0.1×2) = 2.049 m； Lo/i = 2048.747 / 15.9 = 129 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.401 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=13614.72/（0.401×424） = 80.075 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 80.075 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
32 / 33
高大模板支撑施工方案
以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
经过验算，梁、板模板的支撑体系能够满足施工荷载的要求。
33 / 33
因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容