计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称 模板支架高度H(m) 模板支架纵向长度L(m) 现浇混凝土梁 4.2 30 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 模板支架横向长度B(m) 梁侧楼板厚度(mm) 300×600 20 120 二、荷载设计 面板 20.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 楼板模板 模板及其支架 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m) 233混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1.1 231 对水平面模板取值Q2k(kN/m) 本22 基风压0.3 ω0(kN/m) 地基粗糙程度 2B类(城市郊区) 模板支架顶部距地面高度(m) 风压高度变化系数μz 1 9 非自定义:0.06 风荷载标准值ωk(kN/m) 风荷载体型系数μs 0.2 三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 每跨距内梁底支撑小梁间距(mm) 梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 ''梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向 900 1000 1500 900、900 居中 500 2 按混凝土梁梁宽均分 400,600 300 200 结构表面隐蔽 设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 15 10000 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 验算方式 215 1.4 简支梁 按简支梁计算： 截面抵抗矩：W＝bh2/6=300×15×15/6＝11250mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=300×15×15×15/12＝84375mm4 q1
＝
0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k
，，
1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×21.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×0.3＝6.143kN/m
q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.6)]×0.3＝4.62kN/m 简图如下：
1、抗弯验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125×6.143×0.32＝0.069kN·m
σ＝Mmax/W＝0.069×106/11250＝6.143N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝5q2L4/(384EI)=5×4.62×3004/(384×10000×84375)＝0.578mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm 满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态) Rmax＝1q1L＝1×6.143×0.3＝1.843kN 标准值(正常使用极限状态) R'max＝1q2L＝1×4.62×0.3＝1.386kN
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432方木 15.44 64 256 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 2260×80 1.78 9350 承载能力极限状态：
面板传递给小梁q1＝1.843/0.3＝6.143kN/m 小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3＝0.073kN/m
梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×max[1.2 ×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35 ×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.5-0.3/2)/2×0.3+0.9×1.35×0.5×(0.6-0.12)×0.30.396kN
梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max[1.2 ×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35 ×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×((1-0.5)-0.3/2)/2×0.3+0.9×1.35×0.5×(0.6-0.12)×0.3＝0.396kN
正常使用极限状态：
面板传递给小梁q1＝1.386/0.3＝4.62kN/m 小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.3＝0.06kN/m 梁
左
侧
楼
板
传
递
给
小
梁
荷
载＝
F1=(1×0.1+1×(24+1.1)×0.12)×(0.5-0.3/2)/2×0.3+1×0.5×(0.6-0.12)×0.3＝0.235kN 梁
右
侧
楼
板
传
递
给
小
梁
荷
载
F2=(1×0.1+1×(24+1.1)×0.12)×((1-0.5)-0.3/2)/2×0.3+1×0.5×(0.6-0.12)×0.3＝0.235kN 计算简图如下：
承载能力极限状态
正常使用极限状态
1、抗弯验算
小梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.023×106/64000=0.357N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
小梁剪力图(kN)
Vmax＝0.706kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×0.706×1000/(2×60×80)＝0.221N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
小梁变形图(mm)
νmax＝0.001mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态
R1＝0.026kN，R2＝1.328kN，R3＝1.328kN，R4＝0.026kN 正常使用极限状态
R'1＝0.016kN，R'2＝0.942kN，R'3＝0.942kN，R'4＝0.016kN
六、主梁验算
主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁计算方式 受力不均匀系数 22钢管 Ф48×3 125 206000 简支梁 0.6 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 可调托座内主梁根数 432Φ48×3.5 205 4.49 10.78 2 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其受力不均匀系数=0.6 由上节可知P＝max[R2，R3]×0.6＝0.797kN，P'＝max[R2'，R3']×0.6＝0.565kN
主梁计算简图一
主梁计算简图二
1、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ=Mmax/W=0.18×106/4490=40.089N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
Vmax＝1.417kN
τmax=2Vmax/A=2×1.417×1000/424＝6.684N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中νmax＝0.373mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm 满足要求！
悬臂端νmax＝0.205mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=2.214kN 图二：Rmax=1.993kN
用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一
立柱2：R2＝2.214kN，立柱3：R3＝2.214kN 图二
立柱2：R2＝1.993kN，立柱3：R3＝1.993kN
立柱所受主梁支座反力依次为:立柱2:P2=2.214/0.6=3.69kN,立柱3:P3=2.214/0.6=3.69kN
七、纵向水平钢管验算
钢管截面类型(mm) 钢管截面面积A(mm) 钢管弹性模量E(N/mm) 钢管截面抵抗矩W(cm) 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm) 2322Φ48×3.5 424 206000 4.49 125 钢管计算截面类型(mm) 钢管截面回转半径i(mm) 钢管截面惯性矩I(cm) 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm) 24Ф48×3 15.9 10.78 205 由小梁验算一节可知P＝max[R1，R4]＝0.026kN，P'＝max[R1'，R4']＝0.016kN
纵向水平钢管计算简图一
纵向水平钢管计算简图二
1、抗弯验算
纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)
纵向水平钢管弯矩图二(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.005×106/4490＝1.305N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
纵向水平钢管剪力图一(kN)
纵向水平钢管剪力图二(kN)
Vmax＝0.046kN
τmax＝2Vmax/A=2×0.046×1000/424＝0.218N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
纵向水平钢管变形图一(mm)
纵向水平钢管变形图二(mm)
跨中νmax＝0.011mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm 满足要求！
悬臂端νmax＝0.006mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=0.072kN 图二：Rmax=0.065kN
用小梁两侧的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一：
立柱1：R1=0.072kN，立柱4：R4=0.072kN 图二：
立柱1：R1=0.065kN，立柱4：R4=0.065kN
八、可调托座验算
荷载传递至立柱方式 扣件抗滑移折减系数kc 可调托座 0.85 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.072,0.072]＝0.072kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝3.69kN≤[N]＝30kN 满足要求！
九、立柱验算
钢管截面类型(mm) 钢材等级 回转半径i(mm) Φ48×3.5 Q235 15.9 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32Ф48×3 424 4.49 抗压强度设计值[f](N/mm) 2205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 1、长细比验算 λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，υ＝0.634 2、风荷载计算
Mw＝0.9×υc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.06×0.9×1.52/10＝0.014kN·m 3、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.9×2]×0.3＝5.67kN/m 2)小梁验算 F1
＝
0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]
×(0.5-0.3/2)/2×0.3+0.9×1.2×0.5×(0.6-0.12)×0.3＝0.314kN F2
＝
0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]
×((1-0.5)-0.3/2)/2×0.3+0.9×1.2×0.5×(0.6-0.12)×0.3＝0.314kN q1＝5.67kN/m q2＝0.065kN/m
同上四～七计算过程，可得：
R1＝0.056kN，P2＝3.269kN，P3＝3.269kN，R4＝0.056kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.15×(4.2-0.6)+Mw/lb＝max[0.056+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.5-0.3/2)/2×0.9，3.269，3.269
，
0.056+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+1-0.5-0.3/2)/2×0.9]+0.583+0.014/1＝3.866kN
f＝N/(υA)+Mw/W＝3865.889/(0.634×424)+0.014×106/4490＝17.499N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
十、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=4.2/20=0.21≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！
十一、立柱支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 混凝土的龄期(天) 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm) 立柱垫板宽b(mm) 2150 7 0.737 200 混凝土强度等级 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm) 立柱垫板长a(mm) 2C25 6.902 200 F1=N=3.866kN 1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式 参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，σpc,m 其值控制在1.0-3.5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂um h0 η1 η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um βs η2 直截面的最不利周长。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 2βh ft Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 as 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：βh=1，ft=0.737N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mm F=(0.7βhft+0.25σpc
1×0.737+0.25×0)×1×1320×130/1000=88.528kN≥F1=3.866kN m)ηumh0=(0.7× 满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
公式 参数剖析 F1 fc Fl≤1.35βcβlfcAln βc βl Aln Al Ab 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 ，
βl=(Ab/Al)1/2 可得：fc=6.902N/mm2，βc=1， βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3Aln=ab=40000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=3.866kN 满足要求！
，
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