第一 确定柱子和剪力墙的截面尺寸

A轴线上柱子的截面尺寸为：600mmx500mm; B轴线上柱子截面尺寸为：900mmx700mm

由于C轴线上的柱子所受的荷载较小，所以不设剪力墙，则： 由N1.25*14*8.2*3.75*11=5919.375KN,得：

柱子的面积为：A=1.1*5919.375*10/16.7*0.85=4.587*10mm2， 取柱子的尺寸为：800mm*600mm

2.确定剪力墙的尺寸：（取墙宽为300mm） （1）计算A轴线剪力墙的面积和尺寸： N=1.25*14*7.6*5.35*11=7827.05KN

A=1.1*7827.05*10/16.7*0.85=6.065*10mm2

所要剪力墙的面积为：A剪=(A-600*500)*0.85/0.5=5.21*10mm2

要剪力墙的长度为：L=5.21*10/300=1740mm=1.74m 取剪力墙的长度为：L=1.9m

(2) 计算B轴线剪力墙的面积和尺寸： N=1.25*14*7.6*9.1*11=13313.3KN

A=1.1*13313.3*10/16.7*0.85=10.32*10 mm

所要剪力墙的面积为：A剪=(A-900*700)*0.85/0.5=6.834*10 mm 要剪力墙的长度为：L=6.834*10/300=2278mm=2278m

取剪力墙的长度为：L=2.8m

第二 确定梁和板的截面尺寸：（取梁和板的混凝土C25） 1．主梁：

h=L/12~L/8=0.658m~0.988m

取h=850mm则b=h/2~h/3=425mm~283mm 取b=300mm,所以截面尺寸为：850mm*300mm 2. 次梁：

h=L/18~L/12=444.4mm~666.7mm

取h=650mm则b=h/2~h/3=325mm-217mm

取b=250mm,所以截面尺寸为：650mm*250mm(短跨部份取：500mm*200mm) 经建模计算后，首层的次梁不满足要求，所以首层的尺寸改为：650mm*300mm 3．板的厚度：

h=L/40~L/35=100mm~114mm,取h=110mm

553555353522

第三 荷载的计算： 1普通板荷载的计算：

恒载标准值：gk0.01*220.004*200.032*200.02*171.28KN/M2 活载标准值：qk2KN/M2 2.卫生间板荷载的计算：

恒载标准值：gk117*0.350.02*207.35KN/M2 活载标准值：qk2KN/M2 3．外墙线荷载的计算： （1）首层：

恒载标准值：gk(0.008*19.80.004*20*20.015*20*20.005*16)3*3.30.19*11.8*(0.950.853.3)11.01KN/M （2）标准层：

恒载标准值：gk(0.008*19.80.004*20*20.015*20*20.005*16)3*3.30.19*11.8*(3.30.85)8.9KN/M 4．内墙主梁线荷载的计算： （1）首层：

非卫生间恒载标准值：

gk(2*0.015*202*0.005*16)*3.30.11*10.3*(3.30.90.85)6.36KN/M

卫生间恒载标准值：

gk(0.015*200.005*160.005*19.80.004*20*20..015*20)*3.30.11*10.3*(3.30.90.85)6.95KN/M

（2）标准层：

非卫生间恒载标准值：

gk(2*0.015*202*0.005*16)*3.30.11*10.3*(3.30.85)5.34KN/M

卫生间恒载标准值：

gk(0.015*200.005*160.005*19.80.004*20*20.015*20)*3.30.11*10.3*(3.30.85)5.93KN/M

4．内墙次梁线荷载的计算： （1）首层：

非卫生间恒载标准值：

gk(2*0.015*202*0.005*16)*3.30.11*10.3*(3.30.90.65)6.53KN/M

卫生间恒载标准值：

gk(0.015*200.005*160.005*19.80.004*20*20..015*20)*3.30.11*10.3*(3.30.90.65)7.12KN/M

（2）标准层：

非卫生间恒载标准值：

gk(2*0.015*202*0.005*16)*3.30.11*10.3*(3.30.65)5.51KN/M

卫生间恒载标准值：

gk(0.015*200.005*160.005*19.80.004*20*20.015*20)*3.30.11*10.3*(3.30.65)6.1KN/M

6.屋面板荷载的计算：

恒载标准值：gk1.50.02*170.02*202.24KN/M2 活载标准值：qk2KN/M2 7.女儿墙的线荷载：

恒载标准值：gk18*0.12*1.00.5*10.02*18*13.02KN/M 活载标准值：qk0.5KN/M

第四，手算楼梯间：（选用板式楼梯，混凝土采用C25） 1．斜板配筋计算：

（1）确定板厚：h=L/30~L/25=87mm~104mm 取h=100mm

（2）荷载的计算：（取1m宽板计算） 楼梯斜板的倾斜角度为：=tg1(150/280)=28。 11，所以cos=0.8815

恒荷载：踏步重 1.0/0.28*0.5*0.28*0.15*25=1.875KN/M

斜板重： 1/0.8815*0.1*25=2.836KN/M 20mm厚找平层：

0.280.154*1*0.02*20=0.614KN/M

0.28恒荷载标准值：gk=1.875+2.836+0.614=5.325KN/M 恒荷载设计值：gd=1.2*5.325=6.39KN/M 活荷载标准值：qk=2*1=2KN/M

活荷载设计值：qd=1.4*2=2.8KN/M 总荷载：q

,d=2.8+5.325=8.125KN/M

（3）内力计算： 计算跨度

l0=2.6m

跨中弯矩：M=(4)配筋计算：

1*8.125*2.62=5.49KN/M10

h0=h-20=80mm

s5.49*106M===0.072 1 fcbh0 1.0*11.9*1000*802=1-12*s=1-12*0.072=0.075

A

=1 fcbh0fys=0.075*1.0*11.9*1000*80/210=340mm

2受力筋选用8140 AS=359mm 分布筋选用：8200

2平台板的计算： （1） 荷载计算：（取1m宽计算）

平台板自重（取厚100mm）:0.1*1*25=2.5KN/M20mm找平层：0.02*1*20=0.4KN/M

2恒荷载设计值：gd=1.2*2.9=3.48KN/M 活荷载设计值：qd=1.4*2=2.8KN/M 总荷载：q

,d=2.8+3.48=6.28KN/M

（2） 内力计算： 跨度： l0=1.05m 跨中弯矩：M=

12*6.28*1.05=0.8655KN•M 8（3）配筋计算： h0=h-20=80mm

s0.8655*106M===0.0114 21 fcbh0 1.0*11.9*1000*80=1-12*s=1-12*0.072=0.01147

A

=1 fcbh0fys=52mm2

=52mm2

由于Asmin=0.272%*1000*80=218mm> A所以按构造配筋选用8200 分布筋选用：8200

s3．平台梁的计算：(取截面尺寸为200mm*300mm)

(1)设计荷载计算：

梯段板传来的荷载：8.125*26/2=10.563KN/M平台板传来的荷载：6.28*1.2=7.536KN/M

梁自重：1.2*0.2*（0.3-0.1）*25+1.2*0.02*17（0.3-0.1）*2=1.36KN/M总荷载：q

,d=10.563+7.536+1.36=19.46KN/M

(2)内力计算： 最大弯矩：

121 ql=*19.46*3.4228.12KN•M

8811最大剪力：Vmax=qln=*19.46*(3.40.275)30.41KN

22Mmax=

（3）配筋计算：(按一类倒L型计算) 纵向钢筋：bf=

l03400567mm 66bf=bsn/2200500700mm 取bf= 567mm 由于1fcbfhf(h0-,,h,f2)=151.8 KN •m＞28.12 KN •m

所以：sM28.12*106===0.059 21 fcbf h0 1.0*11.9*567*265=1-12*s=1-12*0.059=0.061

A

=1 fcbfh0fys=364mm2

=364mm2

由于Asmin=0.2%*275*200=110mm ＜A

s所以符合要求

选用：2条直径为12的二级钢和1条直径为14的二级钢 AS=380mm2 箍筋计算：

0.7ftbh0=0.7*1.27*200*265=47.117KN＞Vmax 所以按构造配箍：6200 第五，板的内力和配筋计算： 1板荷载的计算：

普通板加自重的荷载为:

恒荷载的标准值：gk=1.28+0.11*25=4.03KN/M 活载标准值：qk2KN/M2

卫生间加板自重后，板的荷载为： 恒载标准值：gk7.350.11*2510.1KN/M2 活载标准值：qk2KN/M2

板1：lx=4m ly=5.4m lx/ ly 0.74 支承情况 三边简支一边固定 四边简支 Mxmax 0.0531 0.0702 22Mymax 0.0254 0.0415 2M0x -0.1056 0 My 0 0 0Mxmax=0.0531*(1.2*4.03+ 1.4)*5.4+0.0702*0.5*2.8*5.4=12.52KNM Mymax=0.0254*（1.2*4.03+1.4）*16+0.0415*0.5*2.8*16=3.46KNM M0x=-0.1056*（1.2*4.03+2.8）*5.4=-23.51KNM

2

板2：lx=4m ly=5.4m lx/ ly 0.74 支承情况 两边简支两边固定 四边简支 Mxmax 0.0441 0.0702 Mymax 0.0385 0.0415 M0x -0.0973 0 M0y 0 0 Mxmax=0.0441*(1.2*4.03+ 1.4)*5.42+0.0702*0.5*2.8*5.42=10.89KNM Mymax=0.0385*（1.2*4.03+1.4）*16+0.0415*0.5*2.8*16=4.77KNM

2M0x=-0.0973*（1.2*4.03+2.8）*5.4=-21.67KNM

板3：lx=3.6m ly=5.4m lx/ ly 0.66 支承情况 两对边简支两对边固定 四边简支 Mxmax 0.0400 0.0789 2Mymax 0.0125 0.0404 2M0x -0.0824 0 My 0 0 0Mxmax=0.04*(1.2*4.03+ 1.4)*5.4+0.0789*0.5*2.8*5.4=10.49KNM Mymax=0.0125*（1.2*4.03+1.4）*3.6+0.0404*0.5*2.8*3.6=1.74KNM M0x=-0.0824*（1.2*4.03+2.8）*5.4=-18.35KNM 板4：lx=1.9m ly=2.3m lx/ ly 支承情况 两对边简支两对边固定 四边简支 Mxmax 0.0360 0.0590 2222Mymax 0.0169 0.0430 2M0x 0 0 My -0.0771 0 00.83 Mxmax=0.036*(1.2*4.03+ 1.4)*2.3+0.0590*0.5*2.8*2.3=1.62KNM Mymax=0.0169*（1.2*4.03+1.4）*1.9+0.0430*0.5*2.8*1.9=0.60KNM M0y=-0.0771*（1.2*4.03+2.8）*1.9=-2.13KNM

222板5：lx=2.1m ly=2.3m

lx/ ly 0.913 支承情况 四边简支 Mxmax 0.0504 Mymax 0.0434 Mxmax=0.0504*(1.2*10.1+ 2.8)*2.32=3.98KN/M Mymax=0.0434*（1.2*10.1+1.4*2）*2.12=2.86KN/M 板6：lx=2.9m ly=3m lx/ ly 0.967 支承情况 三边简支一边固定 四边简支 Mxmax 0.0402 0.0457 2Mymax 0.0303 0.0431 2M0x -0.0866 0 M0y 0 0 Mxmax=0.0402*(1.2*4.03+ 1.4)*3+0.0457*0.5*2.8*3=2.83KN/M Mymax=0.0303*（1.2*4.03+1.4）*2.9+0.0431*0.5*2.8*2.9=2.10KN/M

2M0x=-0.0866*（1.2*4.03+2.8）*3=-5.95KN/M

22板7：lx=8m ly=3m（为单向板）取1m宽计算如下图： 所以：Mxmax=

1*（1.2*4.03+1.4*2）*9=8.59KN/M 8

板8：lx=7.2m ly=3m（为单向板）取1m宽计算如下图：

所以：Mxmax=

1*（1.2*4.03+1.4*2）*9=8.59KN/M 8

板9：lx=8m ly=3m（为单向板）取1m宽计算如下图： 所以：QBA=ql383*(4.03*1.22*1.4)*38.59KN 8则：X=8.59/(4.03*1.2+2.8)=1.125m

Mymax=1.125*8.59-0.5*(4.03*1.2+2.8)*1.1252=4.83KN/M MAB= -

11ql= -*(4.03*1.2+2.8)*9=-8.59KN/M 88

板10：lx=4m ly=2.3m lx/ ly 0.575 支承情况 三边简支一边固定 四边简支 Mxmax 0.0200 0.0369 2Mymax 0.0621 0.0894 2M0x 0 0 My -0.1173 0 0Mxmax=0.020*(1.2*4.03+ 1.4)*2.3+0.0369*0.5*2.8*2.3=0.93KN/M Mymax=0.0621*（1.2*4.03+1.4）*4+0.0896*0.5*2.8*4=8.20KN/M M0y=-0.1173*（1.2*4.03+2.8）*4=-14.33KN/M

222板11：lx=1.7m ly=2.3m lx/ ly 0.739 支承情况 四边固定 四边简支 Mxmax 0.0323 0.0686 Mymax 0.0176 0.0418 M0x -0.0708 0 M0y -0.0566 0 Mxmax=0.0323*(1.2*4.03+ 1.4)*2.32+0.0686*0.5*2.8*2.32=1.57KN/M Mymax=0.0176*（1.2*4.03+1.4）*1.72+0.0418*0.5*2.8*1.72=0.49KN/M

2M0x=-0.0708*（1.2*4.03+2.8）*2.3=-2.86KN/M 2M0y=-0.0566*（1.2*4.03+2.8）*1.7=-1.25KN/M

板12：lx=6.3m ly=2.3m（为单向板）取1m宽计算如下图： 所以：QBA=ql383*(4.03*1.22*1.4)*2.36.59KN 82则：X=6.59/(4.03*1.2+2.8)=0.863m

Mymax=0.863*6.59-0.5*(4.03*1.2+2.8)*0.863=2.84KN/M MAB= -

11ql= -*(4.03*1.2+2.8)*2.32=-5.05KN/M 88

板13：lx=4.6m ly=2.1m（为单向板）取1m宽计算如下图： 所以：QBA=ql383*(4.03*1.22*1.4)*2.16.01KN 82则：X=6.01/(4.03*1.2+2.8)=0.787m

Mymax=0.787*6.01-0.5*(4.03*1.2+2.8)*0.787=2.37KN/M MAB= -

11ql= -*(4.03*1.2+2.8)*2.12=-3.82KN/M 88

板14：lx=3.6m ly=5.2m lx/ ly 0.692 支承情况 三边简支一边固定 四边简支 Mxmax 0.0559 0.0742 Mymax 0.0240 0.0408 M0x -0.1093 0 My 0 0 0Mxmax=0.0559*(1.2*4.03+ 1.4)*5.22+0.0742*0.5*2.8*5.22=12.23KN/M Mymax=0.0240*（1.2*4.03+1.4）*3.6+0.0408*0.5*2.8*3.6=2.68KN/M

2M0x=-0.1093*（1.2*4.03+2.8）*5.2=-22.57KN/M

22

板15：lx=4.6m ly=5.2m lx/ ly 0.885 支承情况 三边简支一边固定 四边简支 Mxmax 0.0458 0.0530 2Mymax 0.0286 0.0434 2M0x -0.0952 0 My 0 0 0Mxmax=0.0458*(1.2*4.03+ 1.4)*5.2+0.0530*0.5*2.8*5.2=9.73KN/M Mymax=0.0286*（1.2*4.03+1.4）*4.6+0.0434*0.5*2.8*4.6=5.06KN/M M0x=-0.0952*（1.2*4.03+2.8）*5.2=-19.66KN/M 2．板的配筋计算：

短边方向跨中截面的有效高度为：h0=110-20=90mm 长边方向跨中截面的有效高度为：h0=110-30=80mm 跨中配筋如下表：

222截面 跨 中 h0/mm lx方向 板1 ly方向 lx方向 板2 ly方向 lx方向 板3 ly方向 lx方向 板4 ly方向 lx方向 板5 ly方向 lx方向 板6 ly方向 lx方向 板7 ly方向 lx方向 板8 ly方向 lx方向 板9 ly方向 lx方向 90 80 90 80 80 80 90 80 90 80 90 80 90 80 90 80 90 80 90 90 M/(km/m) AS/mm 12.52 3.46 10.89 4.77 10.49 1.74 1.62 0.60 3.98 2.86 2.83 2.10 8.59 0 8.59 0 0 4.93 0.93 8.20 712 218 613 293 589 218 245 218 245 218 245 218 477 218 218 245 218 454 245 218 配筋 实配（mm） 785 251 654 296 604 251 251 251 251 251 251 251 503 251 503 251 251 251 251 503 10100 8200 10120 8170 10130 8200 8200 8200 8200 8200 8200 8200 8100 8200 8100 8200 8200 8200 8200 板10 ly方向 8100 跨 中 lx方向 板11 ly方向 lx方向 板12 ly方向 lx方向 板13 ly方向 lx方向 板14 ly方向 lx方向 板15 ly方向 90 80 80 90 80 90 90 80 90 80 1.57 0.49 0 2.84 0 2.37 12.23 2.68 9.73 5.06 245 218 218 245 218 245 694 218 544 312 8200 8200 251 251 251 251 251 251 714 251 559 335 8200 8200 8200 8200 10110 8200 890 8150

支座配筋： 由AS=

M，得出下表：

0.9fyh0h0/mm M/(km/m) AS/mm 配筋 实配（mm） 支座配筋 边支座，卫生间，楼梯和电梯处的配筋 板1-板2 板2-板3 板3-板3 板6-板7 板11-板9 板12-板9 90 0 245 8200 251 90 90 90 90 90 90 （23.51+21.67）/2 （21.67+18.35）/2 18.35 （5.95+0）/2 （1.25+8.59）/2 （5.05+8.59）/2 1328 1176 1079 245 289 401 14110 1399 1184 1100 251 296 419 14130 14140 8200 8170 8120 板12-板11 板13-板11 板14-板13 板15-板14 板14-板14 90 90 90 90 90 （0+2.86）/2 （3.82+1.25）/2 （22.57+3.82）/2 （22.57+19.66）/2 22.57 245 245 776 1241 1327 8200 8200 251 251 785 1283 1399 10100 14120 14110

第六，梁内力和配筋计算： 1 梁1的内力和配筋计算：（截面尺寸为：200mm*500mm）

（1） 荷载计算：

梁的自重：0.2*（0.5-0.11）*25+2*0.02*17*（0.50-0.11）=2.22KN/M板4传给梁1中间部分的荷载： 恒载标准值：gk44.03*1.9/23.829KN/M 活载标准值：qk42*1.9/21.9KN/M

折算成均布荷载：

恒载标准值：gk4 23（12（*1.9/2*2.3）（1.9/2*2.3））*3.8292.79KN/M活载标准值：qk412*(1.9/2*2.3)2(1.9/2*2.3)3*1.91.39KN/M 板5传给梁1中间部分的荷载： 恒载标准值：gk510.1*2.1/210.61KN/M 活载标准值：qk52*2.1/22.1KN/M

折算成均布荷载：

恒载标准值：gk5 23（12（*2.1/2*2.3）（2.1/2*2.3））*10.617.20KN/M活载标准值：qk512*(2.1/2*2.3)2(2.1/2*2.3)3*2.11.42KN/M 梁上墙传来的荷载为：gk6.1KN/M

梁的设计荷载为：q（2） 内力计算：

如图：

,d

=（2.22+2.79+7.2+6.1）*1.2+（1.39+1.42）*1.4=25.91KN/M

梁受到的最大弯矩为：Mmax=

1*25.91*2.32=17.13KN/M 8（3） 正截面配筋计算： 确定b

,f值，跨中按T形截面计算.

,f取h0=500-40=460mm, hbb

,f,f=110mm

= =

l02300767mm 33（4000200100150）/21975mm =bsn200 h ,f 因为: =110/460=0.239＞0.1,所以此项不用考虑

h0 比较后，取b

,f=767mm

又因为:1fcbfhf(h0-

,,h,f2)=1.0*11.9*767*110*（460-55）=406.6KN/m＞17.13

KN/m

故跨中截面均属第一类T形。

所以：sM17.13*106===0.0089 21 fcbf h0 1.0*11.9*767*460=1-12*s=1-12*0.0089=0.0089＜b=0.55

A

=1 fcbfh0fys=0.0089*1.0*11.9*767*460/300=124.6mm

22由于Asmin=0.2%*460*200=184mm ＞A所以按构造配筋

s=124.6mm

选用面筋为：2条直径为12的二级钢AS=226mm

底筋为：2条直径为12的二级钢AS=226mm

22

箍筋计算：

0.7ftbh0=0.7*1.27*200*460=81.79KN＞Vmax=25.91*2.3/2=29.8 KN 所以按构造配箍：8200

2 梁2的内力和配筋计算：（截面尺寸为：200mm*500mm）

（1） 荷载计算：

梁的自重：0.2*（0.5-0.11）*25+2*0.02*17*（0.50-0.11）=2.22KN/M板5传给梁1中间部分的荷载： 恒载标准值：gk510.1*2.1/210.61KN/M 活载标准值：qk52*2.1/22.1KN/M

折算成均布荷载：

恒载标准值：gk5 23（12（*2.1/2*2.3）（2.1/2*2.3））*10.617.2KN/M活载标准值：qk512*(2.1/2*2.3)2(2.1/2*2.3)3*2.11.42KN/M 梁上墙传来的荷载为：gk6.1KN/M

梁的设计荷载为：q（2） 内力计算：

如图：

,d

=（2.22+7.2+6.1）*1.2+1.42*1.4=20.61KN/M

梁受到的最大弯矩为：Mmax=

12*20.61*2.3=13.63KN/M 8（3） 正截面配筋计算： 确定b

,f值，跨中按倒L形截面计算.

,f取h0=500-40=460mm, hbb

,f,f=110mm

= =

l02300383mm 66（2100200）/21150mm =bsn200 h ,f 因为: =110/460=0.239＞0.1,所以此项不用考虑

h0 比较后，取b

,f=383mm

所以：sM13.63*106===0.0141 1 fcbf h0 1.0*11.9*383*4602=1-12*s=1-12*0.0141=0.0142＜b=0.55

A

=1 fcbfh0fys=0.0142*1.0*11.9*383*460/300=99.2mm2

2由于Asmin=0.2%*460*200=184mm ＞A所以按构造配筋

s=99.2mm

选用面筋为：2条直径为12的二级钢AS=226mm

底筋为：2条直径为12的二级钢AS=226mm

箍筋计算：

0.7ftbh0=0.7*1.27*200*460=81.79KN＞Vmax=25.91*2.3/2=29.8 KN 所以按构造配箍：8200

3 梁3的内力和配筋计算：（截面尺寸为：250mm*650mm）

（1） 荷载计算：

梁的自重：0.25*（0.65-0.11）*25+2*0.02*17*（0.65-0.11）=3.74KN/M板1传给梁3中间部分的荷载： 恒载标准值：gk14.03*4/28.06KN/M 活载标准值：qk12*4/24KN/M

折算成均布荷载：

恒载标准值：gk1 23（12（*4/2*5.4）（4/2*5.4））*8.066.26KN/M活载标准值：qk112*(4/2*5.4)2(4/2*5.4)3*43.11KN/M 板2传给梁3中间部分的荷载： 恒载标准值：gk14.03*4/28.06KN/M

22活载标准值：qk12*4/24KN/M

折算成均布荷载：

恒载标准值：gk1 23（12（*4/2*5.4）（4/2*5.4））*8.066.26KN/M活载标准值：qk112*(4/2*5.4)2(4/2*5.4)3*43.11KN/M

梁上墙传来的荷载为：gk5.51KN/M

梁的设计荷载为：q（2） 内力计算：

如图：

,d=（3.74+6.26*2+5.51）*1.2+3.11*2*1.4=34.83KN/M

梁受到的最大弯矩为：Mmax=

12*34.83*5.4=126.96KN/M 8（3） 正截面配筋计算： 确定b

,f值，跨中按T形截面计算.

,f取h0=650-40=610mm, hbb

,f,f=110mm

= =

l054001800mm 33（8000250300）/23850mm =bsn250 h ,f 因为: =110/610=0.180＞0.1,所以此项不用考虑

h0 比较后，取b

,f=1800mm

又因为:1fcb

,fh

,f(h0-

h,f2)=1.0*11.9*1800*110*（610-55）=1307.7KN/m＞

126.96KN/m

故跨中截面均属第一类T形。

所以：sM126.96*106===0.0159 21 fcbf h0 1.0*11.9*1800*610=1-12*s=1-12*0.0159=0.0160＜b=0.55

A

=1 fcbfh0fys=0.0160*1.0*11.9*1800*610/300=697mm2

=697mm2

由于Asmin=0.2%*610*250=305mm ＜A所以符合要求

s选用面筋为：2条直径为12的二级钢AS=226mm

底筋为：3条直径为18的二级钢AS=763mm

箍筋计算：

0.7ftbh0=0.7*1.27*250*610=135.6KN＞Vmax=34.83*5.4/2=90.04 KN 所以按构造配箍：8200

4.梁4的内力和配筋计算 1、 L4梁的配筋计算，因为L4梁是六跨的，两边对称，且跨度差为：（8000-7600）

/8000=5﹪＜10﹪，因此取左边三跨按等跨计算（跨度通取8m）进行计算，计算简图如下：

22

⑴、

首先把集中荷载转化为等效均布荷载，取AB跨进行计算，把AB跨分为四种受力情况分别进行计算（①、离支座段的梁两个相等集中力；②、

远离支座处的两个相等集中力；③、跨中的一个集中力；④、均布荷载。），则根据《静力计算手册》查得，它们分别转化为等效均布荷载为： Q 1＝12ω Ra P/l

＝12×12.88×0.16/8 =3.09 KN/m Q 2 ＝12ω Ra P/l

＝12×12.88×0.2484/8 =3.77 KN/m

Q 3＝3P/(2l) ＝ 3×84.4/(2×8) ＝15.83 KN/m Q 4＝13.63 KN/m

因此 梁AB跨所受的均布荷载为： Q＝Q 1＋Q 2 ＋Q 3＋Q 4＝36.32 KN/m

同理得，其它各跨的集中荷载转化为等效均布荷载后，梁所受的均布荷载均为：Q＝36.32 KN/m

⑵、计算支座处的弯矩。根据《静力计算手册》查得，则他们的支座B、C端的弯矩分别为：

M BA＝ql2／8＝36.32×82／8＝290.56 KN.m M BC＝-ql2／12＝36.32×82／12＝-193.71 KN.m M CB＝ql2／12＝36.32×82／12＝193.71 KN.m ⑶、采用力矩分配法计算，计算如下表： 结点 杆端 分配系数 固端弯矩 A AB BA 0.43 290.59 B BC 0.57 -193.71 CB 0.5 193.71 C CD 0.5 -193.71 D DC 0.5 193.71 0 -41.66 -2.97 -0.215 245.75 -55.22 6.91 -3.94 0.50 -0.285 -245.75 -27.61 13.81 -1.97 0.99 186.30 6.91 0.50 -186.30 -6.91 -0.50 186.30 分配与传递 0 最后弯矩

⑷、计算跨中最大弯矩

①、 取AB跨，如下图所示：

由此得，支座A的支座反力为：

R A＝(36.32×82/2-245.75)/8＝114.56 KN 则剪力为0处离A支座处的距离为：

X＝114.56/36.32＝3.14 m 则AB跨跨中最大弯矩为：

M 1＝114.56×3.14-36.32×3.142/2＝180.67 KN.m ②、取BC跨，如下图所示：

由此得，支座B的支座反力为：

R B＝(36.32×82/2-245.75＋186.30)/8＝137.85 KN 则剪力为0处离B支座处的距离为：

X＝137.85/36.32＝3.80 m 则AB跨跨中最大弯矩为：

M 2＝137.85×3.8-36.32×3.802/2-186.30＝75.30 KN.m ⑸、由以上可知，取支座最小、跨中最大弯矩进行配筋： M 支座max＝186.30 KN.m M 跨中max＝180.67 KN.m

跨中配筋：M max＝180.67 KN.m

aS＝ M/(a1fCbh0)

＝180.67×106/(1.0×11.9×200×4602)＝0.359 ζ＝1-(12)=0.469

As＝ζbh0a1fy/fy

＝0.469×200×460×1.0×11.9/300 ＝1712 mm2

选用 4B25，As＝1964 mm2（B表示HRB335钢筋） 支座配筋：M max＝186.30 KN.m

aS＝ M/(a1fCbh0)

＝186.30×106/(1.0×11.9×200×4602)＝0.340 ζ＝1-(12)=0.434

As＝ζbh0a1fy/fy

＝0.434×200×460×1.0×11.9/300 ＝1584 mm2

选用 4B25，As＝1964 mm2（B表示HRB335钢筋） 箍筋计算：

①、 剪力计算（取支座边最大剪力） 剪力设计值为： V＝137.85 KN

②、 验算是否需要按计算配置箍筋

0.7fybh0＝0.7×1.1×200×460 ＝70.84＜137.85 KN应按计算配置箍筋。 ③、斜截面承载力计算（仅配箍筋） nAsv1/S≥(V-0.7fybh0)/(1.25fyvh0)

＝（137.85×103-70.84×103）/(1.25×210×460) ＝0.555

选箍筋为Φ8（Asv1＝50.3mm2）双肢，故箍筋间距为： S ＝2×50.3/0.555＝181mm ≤ S max＝250mm 故选用Φ8@100（双肢），沿全梁均匀布置。 ④、验算配筋率

ρsvmin＝0.24fc/fy＝0.24×1.1/210＝0.126﹪

ρsv＝nAsv1/bS＝2×50.3/(200×100)=0.503﹪＞ρsvmin 因此配箍率满足要求。